污水處理火災危險類別在哪查

1. 物質火災危險性類別是如何確定的

一、為了與有關規范協調，將原規范中的易燃、可燃液體改為「甲、乙、丙」類液體，以利執行。
二、關於甲、乙、丙類液體劃分的閃點基準問題。
為了比較切合實際的確定劃分閃點基準，對596種甲、乙、丙類液體的閃點進行了統計和分析，情況如下：
1.常見易燃液體的閃點多數為＜28℃；
2.國產煤油的閃點在28～40℃；
3.國產16種規格的柴油閃點大多數為60～90℃（其中僅「一35號」柴油閃點為50℃）；
4.閃點在60～120℃的73個品種的丙類液體，絕大多數危險性不大；
5.常見的煤焦油閃點為65～100℃。
我們認為凡是在一般室溫下遇火源能引起閃燃的液體屬於易燃液體，可列入甲類火災危險性范圍。我國南方城市的最熱月平均氣溫在28℃左右，而廠房的設計溫度在冬季一般採用12～25℃。
根據上述情況，將甲類火災危險性的液體閃點基準定為＜28℃，乙類定為＞28℃至＜60℃。丙類定為＞60℃。這樣劃分甲、乙、丙類是以汽油、煤油、柴油的閃點為基準的，這樣既排除了煤油升為甲類的可能性，也排除了柴油升為乙類的可能性，有利於節約和消防安全。
三、關於氣體爆炸下限分類的基準問題。
由於絕大多數可燃氣體的爆炸下限均＜10％，一旦設備泄漏，在空氣中很容易達到爆炸濃度而造成危險，所以將爆炸下限＜10％的氣體劃為甲類；少數氣體的爆炸下限＞10％，在空氣中較難達到爆炸濃度，所以將爆炸下限≥10％的氣體劃為乙類。多年來的實踐證明基本上是可行的，因此本規范仍採用此數值。
四、關於火災危險性分類。
為了使用本規范者正確理解、掌握、執行條文，現將生產火災危險性分類中須注意的幾個問題及各項生產特性簡述如下：
生產的火災危險性分類要看整個生產過程中的每個環節，是否有引起火災的可能性（生產的火災危險性分類按其中最危險的物質確定）主要考慮以下幾個方面：
1.生產中使用的全部原材料的性質；
2.生產中操作條件的變化是否會改變物質的性質；
3.生產中產生的全部中間產物的性質；
4.生產中最終產品及副產物的性質；
許多產品可能有若干種工藝生產方法，其中使用的原材料各不相同，所以火災危險性也各不相同，分類時應注意區別對待。
各項生產特性如下：
（一）甲類
1.「甲類」第1項和第2項前面已有說明，在此不重述。
2.「甲類」第3項的生產特性是生產中的物質在常溫下可以逐漸分解，釋放出大量的可燃氣體並且迅速放熱引起燃燒，或者物質與空氣接觸後能發生猛烈的氧化作用，同時放出大量的熱，而溫度越高其氧化反應速度越快，產生的熱越多使溫度升高越快，如此互為因果而引起燃燒或爆炸。如硝化棉、賽璐珞、黃磷生產等。
3.「甲類」第4項的生產特性是生產中的物質遇水或空氣中的水蒸汽發生劇烈的反應，產生氫氣或其他可燃氣體，同時產生熱量引起燃燒或爆炸。該種物質遇酸或氧化劑也能發生劇烈反應，發生燃燒爆炸的危險性比遇水或水蒸汽時更大。如金屬鉀、鈉、氧化鈉、氫化鈣、碳化鈣、磷化鈣等的生產。
4.「甲類」第5項的生產特性是生產中的物質有較強的奪取電子的能力，即強氧化性。有些過氧化物中含有過氧基（—O—O一）性質極不穩定，易放出氧原子，具有強烈的氧化性，促使其他物質迅速氧化，放出大量的熱量而發生燃燒爆炸的危險。該類物質對於酸、鹼、熱，撞擊、摩擦、催化或與易燃品、還原劑等接觸後能發生迅速分解，極易發生燃燒或爆炸。如氯酸鈉、氯酸鉀、過氧化氫、過氧化鈉生產等。
5.「甲類」第6項的生產特性是生產中的物質燃點較低易燃燒、受熱、撞擊、摩擦或與氧化劑接觸能引起劇烈燃燒或爆炸，燃燒速度快，燃燒產物毒性大。如赤磷、三硫化磷生產等。
6.「甲類」第7項的生產特性是生產中操作溫度較高，物質被加熱到自燃溫度以上，此類生產必須是在密閉設備內進行，因設備內沒有助燃氣體，所以設備內的物質不能燃燒。但是，一旦設備或管道泄漏，沒有其他的火源，該物質就會在空氣中立即起火燃燒。這類生產在化工、煉油、醫葯等企業中很多，火災的事故也不少，不應忽視。
原規范中是「在壓力容器內」。我們考慮到有些生產不一定都是在壓力容器內進行，故改寫為「在密閉設備內」。
（二）乙類
1.「乙類」第l 項和第2項前面已有說明，在此不重復。
2.「乙類」第3項中所指的不屬於甲類的氧化劑是二級氧化劑，即非強氧化劑。這類生產的特性是比甲類第5項的性質穩定些，其物質遇熱、還原劑、酸、鹼等也能分解產生高熱，遇其他氧化劑也能分解發生燃燒甚至爆炸。如過二硫酸鈉、高碘酸、重鉻酸鈉、過醋酸等類的生產。
3.「乙類」第4項的生產特性是生產中的物質燃點較低、較易燃燒或爆炸，燃燒性能比甲類易燃固體差，燃燒速度較慢，同時也可放出有毒氣體。如硫磺、樟腦或松香等類的生產。
4.「乙類」第5項的生產特性是生產中的助燃氣體雖然本身不能燃燒（如氧氣），在有火源的情況下，如遇可燃物會加速燃燒，甚至有些含碳的難燃或不燃固體也會迅速燃燒，如1983年上海某化工廠，在打開一個氧氣瓶的不銹鋼閥門時，由於靜電打火，使該氧氣瓶的閥門迅速燃燒，閥心全部燒毀（據分析是不銹鋼中含碳原子）。因此，這類生產亦屬危險性較大的生產。
5.「乙類」第6項的生產特性是生產中可燃物質的粉塵、纖維、霧滴懸浮在空氣中與空氣混合，當達到一定濃度時，遇火源立即引起爆炸。這些細小的物質表面吸附包圍了氧氣。當溫度提高時，便加速了它的氧化反應，反應中放出的熱促使它燃燒。這些細小的可燃物質比原來塊狀固體或較大量的液體具有較低的自燃點，在適當的條件下，著火後以爆炸的速度燃燒。如某港口糧食筒倉，由於風焊作業使管道內的粉塵發生爆炸，引起21個小麥筒倉爆炸，損失達30多萬元。另外，有些金屬如鋁、鋅等在塊狀時並不燃燒，但在粉塵狀態時則能夠爆炸燃燒。如某廠磨光車間通風吸塵設備的風機製造不良，葉輪不平衡，使葉輪上的螺母與進風管摩擦發生火花，引起吸塵管道內的鋁粉發生猛烈爆炸，炸壞車間及鄰近的廠房並造成傷亡。
另外，本規范在條文中加入了「丙類液體的霧滴」。因從《石油化工生產防火手冊》、《可性氣體和蒸汽的安全技術參數手冊》和《爆炸事故分析》等資料中查到，可燃液體的霧滴可以引起爆炸。如1966年11月7日，日本群馬縣最北部利根河上游的水利發電廠的建築物內發生了猛烈的霧狀油爆炸事故。據爆炸後分析，該建築物內有一個為調整輸出8萬kW的水利發電機進水閥用的壓油缸。以前該缸是在大約18kg/cm2的壓力下使用，而發生事故時是第一次採用70kg/cm2的壓力。據計算空氣從常壓絕熱壓縮到70kg/cm2時，其瞬時溫度上升可達700℃以上，而該缸內油的自燃溫度是235℃，且缸內的高壓空氣中的氧密度是相當高的，故此使缸內的油著火。由於著火使缸內壓力異常上升，人孔法蘭蓋的墊片被沖開，霧狀油從這個間隙噴到外面，當達到爆炸濃度後，浮游狀態的油霧滴在空氣中發生了猛烈爆炸，當場炸死3人，其餘人被沖擊波推出去發生骨折或燒傷。
（三）丙類
1.「丙類」第1 項在前面已有說明，在此不重述。
2.「丙類」第2項的生產特性是生產中的物質燃點較高，在空氣中受到火燒或高溫作用時能夠起火或微燃，當火源移走後仍能持續燃燒或微燃。如對木料、橡膠、棉花加工等類的生產。
（四）丁類
1.「丁類」第l 項的生產特性是生產中被加工的物質不燃燒，而且建築物內很少有可燃物。所以生產中雖有赤熱表面、火花、火焰也不易引起火災。如煉鋼、煉鐵、熱軋或製造玻璃製品等類的生產。
2.「丁類」第2項的生產特性是雖然利用氣體、液體或固體為原料進行燃燒，是明火生產，但均在固定設備內燃燒，不易造成火災，雖然也有一些爆炸事故，但一般多屬於物理性爆炸。這類生產如鍋爐、石灰焙燒、高爐車間等。
3.「丁類」第3項的生產特性是生產中使用或加工的物質（原料、成品）在空氣中受到火燒或高溫作用時難起火、難微燃、難碳化，當火源移走後燃燒或微燃立即停止。而且廠房內是常溫，設備通常是敞開的。一般熱壓成型的生產。如鋁塑材料、酚醛泡沫塑料的加工等類型的生產。
（五）戊類
「戊類」生產的特性是生產中使用或加工的液體或固體物質在空氣中受到火燒時，不起火、不微燃、不碳化，不會因使用的原料或成品引起火災，而且廠房內是常溫的。如制磚、石棉加工、機械裝配等類型的生產。
五、附註
（一）注①中指的是生產過程中雖然使用或產生易燃、可燃物質，但是數量很少，當氣體全部放出或可燃液體全部氣化也不能在整個廠房內達到爆炸極限，可燃物全部燃燒也不能使建築物起火，造成災害。如機械修配廠或修理車間，雖然使用少量的汽油等甲類溶劑清洗零件，但不會因此而產生爆炸，所以該廠房不能按甲類廠房處理，仍應按戊類考慮.

2. 污水處理廠的防火等級一般是多少

不應該籠統的說一個廠的「防火等級」，應該針對單獨的建築物。
按危險性分類，分為甲、乙、丙、丁、戊類，按耐火等級分為四級，沒有防火等級的說法。
油浸變壓器室、高壓配電裝置室的耐火等級不應低於二級，低壓配電室和低壓電容器室的耐火等級不應低於三級，屋頂承重構件應為二級。
其它的如果是單層面積不大於1500平米的廠房，耐火等級為四級就可以了。
如果是3層，每層面積不大於3000平米，耐火等級為三級。

3. 火災場所如何鑒定類別

來火災危險場所分為：
1、源H－1級場所在生產過程中產生、使用、加工、貯存或轉運閃點高於場所環境溫度的可燃液體，在數量和配置上。引起火災危險的場所；
2、H－1級場所在生產過程中懸浮狀、堆積狀的可燃粉塵或可燃纖維不可能形成爆炸性混合物，而在數量和配置上能引起火災危險的場所；
3、H－3級場所固體狀可燃物在數量和配置上能引起火災危險的場所。
一般來說，火災場所就是指有可能產生火災危險物質的場所，火災危險物質可為：
1、A類火災:指固體物質火災。如木材、棉、毛、麻、紙張及其製品等燃燒的火災;
2、B類火災:指液體火災或可熔化固體物質火災。如汽油、煤油、柴油、原油、甲醇、乙醇、瀝青、石蠟等燃燒的火災。
3、C類火災:指氣體火災。如煤氣、天然氣、甲烷、乙烷、丙烷、氫氣等燃燒的火災。
4、D類火災:指金屬火災。如鉀、鈉、鎂、鈦、鋯、鋰、鋁鎂合金等燃燒的火災。
5、E類(帶電)火災:指帶電物體的火災。如發電機房、變壓器室、配電間、儀器儀表間和電子計算機房等在燃燒時不能及時或不宜斷電的電氣設備帶電燃燒的火災。

4. 建築物火災危險性類別是怎樣區分的

火災危險等級可以分為輕危險級，中危險級，嚴重危險級和倉庫危險級。

1、輕危險級：老年人建築，幼兒建築，建築高度為24m及以下的旅館、辦公樓。僅在走道設置閉式系統的建築等。

2、中危險級：高層民用建築：旅館、辦公樓、綜合樓、郵政樓、金融電信樓、指揮調度樓、廣播電視樓（塔）等。

公共建築（含單、多高層）：醫院、療養院，圖書館（書庫除外）、檔案館、展覽館（廳），影劇院、音樂廳和禮堂（舞台除外）及其他娛樂場所，火車站和飛機場及碼頭的建築，總建築面積小於5000㎡的商場、總建築面積小於 1000㎡的地下商場等。

文化遺產建築：木結構古建築、國家文物保護單位等。

工業建築：食品、家用電器、玻璃製品等工廠的備料與生產車間等，冷藏庫、鋼屋架等建築構件。

民用建築：書庫、舞台（葡萄架除外）、汽車停車場、總建築面積5000㎡及以上的商場、總建築面積1000㎡及以上的地下商場等。

工業建築：棉毛麻絲及化纖的紡織、織物及製品、木材木器及膠合板、穀物加工、煙草及製品、飲用酒（啤酒除外）、皮革及製品、造紙及紙製品、制葯等工廠的備料與生產車間。

3、嚴重危險級：印刷廠、酒精製品、可燃液體製品等工廠的備料與車間等。

易燃液體噴霧操作區域、固體易燃物品、可燃的氣溶膠製品、溶劑、油漆、瀝青製品等工廠的備料及生產車間、攝影棚、舞台「葡萄架」下部。

4、倉庫危險級：食品、煙酒、木箱、紙箱包裝的不燃難燃物品、倉儲式商場的貨架區等。

木材、紙、皮革、穀物及製品、棉毛麻絲化纖及製品、家用電器、電纜、B組塑料與橡膠及其製品、鋼塑混合材料製品、各種塑料瓶盒包裝的不燃物品及各類物品混雜儲存的倉庫等。

A組塑料與橡膠及其製品，瀝青製品等。

(4)污水處理火災危險類別在哪查擴展閱讀

《建築設計防火規范》（GB 50016—2006）把建築物的耐火等級劃分成四級，一級耐火性能最好，四級最差。性質重要的或規模較大的建築，通常按一、二級耐火等級進行設計；大量性或一般的建築按二、三級耐火等級設計；次要或臨時建築按建築四級等級設計。

對任一建築構件按時間—溫度標准曲線進行耐火實驗，從受到火的作用時起，到失去支持能力或完整性能被破壞或失去隔火作用是為止的這段時間，稱為耐火極限，用小時h表示。

5. 門衛、垃圾房、污水處理站的火災危險性類別是哪種謝謝。。。

污水處理是戊類廠房，防火規范條文解釋裡面有

6. 如何查詢危險品等級歸類

可以通過中國MSDS網查詢

1.搜索MSDS網，點擊進去

(6)污水處理火災危險類別在哪查擴展閱讀：

常用危險化學品按其主要危險特性分為8類：

第1類 爆炸品

本類化學品指在外界作用下(如受熱、受壓、撞擊等)，能發生劇烈的化學反應，瞬時產生大量的氣體和熱量，使周圍壓力急驟上升，發生爆炸,對周圍環境造成破壞的物品，也包括無整體爆炸危險，但具有燃燒、拋射及較小爆炸危險的物品。

第2類 壓縮氣體和液化氣體

本類化學品系指壓縮、液化或加壓溶解的氣體，並應符合下述兩種情況之一者：

a.臨界溫度低於50℃，或在50℃時，其蒸氣壓力大於294kPa的壓縮或液化氣體；

b.溫度在21.1℃時，氣體的絕對壓力大於275kPa，或在54.4℃時,氣體的絕對壓力大於715kPa的壓縮氣體；或在37.8℃時，雷德蒸氣壓力大於275kPa的液化氣體或加壓溶解的氣體。

第3類 易燃液體

易燃液體分類、警示標簽和警示性說明見GB20581。

易燃液體是指閃點不高於63℃的液體。

第4類 易燃固體、自燃物品和遇濕易燃物品

易燃固體系指燃點低, 對熱、撞擊、摩擦敏感, 易被外部火源點燃, 燃燒迅速,並可能散發出有毒煙霧或有毒氣體的固體, 但不包括已列入爆炸品的物品。自燃物品系指自燃點低, 在空氣中易發生氧化反應, 放出熱量, 而自行燃燒的物品。 遇濕易燃物品系指遇水或受潮時, 發生劇烈化學反應, 放出大量的易燃氣體和熱量的物品。有的不需明火，即能燃燒或爆炸。

第5類 氧化劑和有機過氧化物

氧化劑系指處於高氧化態, 具有強氧化性，易分解並放出氧和熱量的物質。包括含有過氧基的無機物, 其本身不一定可燃, 但能導致可燃物的燃燒，與松軟的粉末狀可燃物能組成爆炸性混合物，對熱、震動或摩擦較敏感。

有機過氧化物系指分子組成中含有過氧基的有機物, 其本身易燃易爆，極易分解，對熱、震動或摩擦極為敏感。

第6類 有毒品

本類化學品系指進入肌體後, 累積達一定的量, 能與體液和器官組織發生生物化學作用或生物物理學作用,擾亂或破壞肌體的正常生理功能, 引起某些器官和系統暫時性或持久性的病理改變, 甚至危及生命的物品。經口攝取半數致死量:固體LD50≤500mg/kg; 液體LD50≤2000mg/kg; 經皮膚接觸24h, 半數致死量LD50 ≤1000mg/kg; 粉塵、煙霧及蒸氣吸入半數致死量LC50≤10mg/L的固體或液體。

第7類 放射性物品

本類化學品系指放射性比活度大於7．4×104Bq/kg的物品。

第8類 腐蝕品

本類化學品系指能灼傷人體組織並對金屬等物品造成損壞的固體或液體。與皮膚接觸在4h內出現可見壞死現象，或溫度在55℃時，對20號鋼的表面均勻年腐蝕率超過 6.25mm/年的固體或液體。

對於未列入分類明細表中的危險化學品，可以參照已列出的化學性質相似，危險性相似的物品進行分類。

參考資料：常用危險化學品的分類及標志-網路

7. 最新版的危險化學品的GHS類別哪裡可以找到

你好，我們專 業從抄事這方襲面的，按最新法規，能正確進行GHS分類。GHS分類不是一般人會正確分類的，裡面很復雜，需要有我們資深工程師才適合正確分類。
凡是我們做的安全標簽和安全技術說明書，都嚴格依照最新法規出最新版，都是一次通過。也是市場上性價比最好的。

8. 火災危險性類別怎麼填寫呢

火災危險類別和耐火等級無關。

火災危險類別分為A、B、C、D、E、F六種，商場你要看什麼類別的商場，買的什麼東西，一般是A類火，同時還有E類。
如果有可燃液體，那麼屬於B類火。

9. 誰有污水處理廠的危險源識別啊，謝謝

這是說明書
第一章 設計資料
一、自然條件
1、 氣候：該城鎮氣候為亞熱帶海洋季風性季風氣候，常年主導風向為東南風。
2、 水文：最高潮水位 6.48m（羅零高程，下同）
高潮常水位 5.28m
低潮常水位 2.72m
二、城市污水排放現狀
1、污水水量
（1）生活污水按人均生活污水排放量300L/人.d；
（2）生產廢水量按近期1.5萬m3/d，遠期2.4萬m3/d；
（3）公用建築廢水量排放系數按近期0.15，遠期0.20考慮；
（4）處理廠處理系數按近期0.80，遠期0.90考慮。
2、污水水質
（1） 生活污水水質指標為
CODcr 60g/人.d
BOD5 30g/人.d
（2） 工業污染源參照沿海開發區指標，擬定為：
CODcr 300mg/L；
BOD5 170mg/L
（3） 氨氮根據經驗確定為30md/L。
三、污水處理廠建設規模與處理目標
1、 建設規模
該污水處理廠服務面積為10.09km2， 近期（2000年）規劃人口為6.0萬人，遠期（2020年）規劃人口為10.0萬人。處理水量近期3.0萬m3/d，遠期6.0萬m3/d。
2、 處理目標
根據該城鎮環保規劃，污水處理廠出水進入的水體水質按國家3類水體標准控制，同時執行國家關於污水排放的規范和標准，擬定出水水質指標為
CODcr≤100mg/L； BOD5≤30mg/L； SS≤30mg/L ； NH3-N≤10mg/L
四、建設原則
污水處理工程建設過程中應遵從下列原則：污水處理工藝技術方案，在達到治理要求的前提下應優先選擇基建投資和運行費用少、運行管理簡便的先進的工藝；所用污水、污泥處理技術和其他技術不僅要求先進，更要求成熟可靠；和污水處理廠配套的廠外工程應同時建設，以使污水處理廠盡快完全發揮效益；污水處理廠出水應盡可能回用，以緩解城市嚴重缺水問題；污泥及浮渣處理應盡量完善，消除二次污染；盡量減少工程佔地。

第二章 污水處理工藝方案選擇
一、工藝方案分析
本項目污水以有機污染為主，BOD/COD=0.54 可生化性較好，重金屬及其他難以生物降解的有毒有害污染物一般不超標，針對這些特點，以及出水要求，現有城市污水處理技術的特點，以採用生化處理最為經濟。由於將來可能要求出水回用，處理工藝尚應硝化。
根據國內外已運行的大、中型污水處理廠的調查，要達到確定的治理目標，可採用「普通活性污泥法」或「氧化溝」法。
普通活性污泥法，也稱傳統活性污泥法，推廣年限長，具有成熟的設計運行經驗，處理效果可靠，如設計合理，運行得當，出水BOD5可達10-20mg/L，它的缺點是工藝路線長，工藝構築物及設備多而復雜，運行管理困難，運行費用高。
氧化溝處理技術是20世紀50年代有荷蘭人首創。60年代以來，這項技術在國外已被廣泛採用，工藝及構築物有了很大的發展和進步。隨著對該技術缺點（佔地面積大）的克服和對其優點的逐步深入認識，目前已成為普遍採用的一項污水處理技術。
氧化溝工藝一般可不設初沉池，在不增加構築物及設備的情況下，氧化溝內不僅可完成碳源的氧化，還可實行脫氮，成為A/O工藝，由於氧化溝內活性污泥已經好氧穩定，可直接濃縮脫水，不必厭氧消化。
氧化溝污水處理技術已被公認為一種成功的革新的活性污泥法工藝，與傳統活性污泥系統相比較，它在技術、經濟等方面具有一系列獨特的優點。
1、 工藝流程簡單、構築物少，運行管理方便。一般情況下，氧化溝工藝可比傳統活性污泥法少建初沉池和污泥厭氧消化系統，基建投資少。另外，由於不採用鼓風曝氣和空氣擴散器，不建厭氧硝化系統，運行管理方便。
2、 處理效果穩定，出水水質好。
3、 基建投資省，運行費用低。
4、 污泥量少，污泥性質穩定。
5、 具有一定承受水量、水質沖擊負荷的能力。
6、 佔地面積少。
污水處理廠的基建投資和運行費用與各廠的污水濃度和建設條件有關，但在同等條件下的中、小型污水廠，氧化溝比其他方法低，據國內眾多已建成的氧化溝污水處理廠的資料分析，當進水BOD5在120-180mg/L時，單方基建投資約為700-900元/（m3.d），運行成本為0.15-0.30元/m3污水。
由以上資料，經過簡單的分析比較，氧化溝工藝具有明顯優勢，故採用氧化溝工藝。
二、工藝流程確定：（如圖所示）
說明：由於不採用池底空氣擴散器形成曝氣，故格柵的截污主要對水泵起保護作用，擬採用中格柵，而提升水泵房選用螺旋泵，為敞開式提升泵。為減少柵渣量，格柵柵條間隙已擬定為25.00mm。
曝氣沉砂池可以克服普通平流沉砂池的缺點：在其截流的沉砂中夾雜著一些有機物，對被有機物包裹的沙粒，截流效果也不高，沉砂易於腐化發臭，難於處置。故採用曝氣沉砂池。
本設計不採用初沉池，原則上應根據進水的水質情況來確定是否採用初沉池。但考慮到後面的二級處理採用生物處理，即氧化溝工藝。初沉池會除去部分有機物，會影響到後面生物處理的營養成分，即造成C/N比不足。因此不予考慮。
擬用卡羅塞爾氧化溝，去除COD與BOD之外，還應具備硝化和一定的脫氮作用，以使出水NH3低於排放標准，故污泥負荷和污泥泥齡分別低於0.15kgBOD/kgss*d和高於20.0d。
氧化溝採用垂直曝氣機進行攪拌，推進，充氧，部分曝氣機配置變頻調速器，相應於每組氧化溝內安裝在線DO測定儀，溶解氧訊號傳至中控室微機，給微機處理後再反饋至變頻調速器，實現曝氣根據DO自動控制
為了使沉澱池內水流更穩定（如避免橫向錯流、異重流對沉澱的影響、出水束流等）、進出水更均勻、存泥更方便，常採用圓形輻流式二沉池。向心式輻流沉澱池採用中心進水，周邊出水，多年來的實際和理論分析，認為此種形式的輻流沉澱池，容積利用率高，出水水質好。設計流量 Q=2.85萬m3/d=1208.3 m3/h，迴流比 R=0.7。

第三章 污水處理工藝設計計算
一、水質水量的確定
1. 水量的確定
近期水量：生活廢水Q生活=6.0×104×300L/人•天=1.8×104m3/d
工業廢水Q工業=1.5×104m3/d
公用建築廢水Q公用=1.8×104×0.15=0.27×104m3/d
所以近期產生的廢水量為Q
Q=Q生活+Q工業+Q公用=（1.8+1.5+0.27）×104 =3.57×104m3/d
近期的處理系數為0.8，故近期污水處理廠的處理量
Qp=3.57×104×0.8=2.856×104m3/d

遠期水量：生活廢水Q生活=10.0×104×300L/人•天=3.0×104m3/d
工業廢水Q工業=2.4×104m3/d
公用建築廢水Q公用=3.0×104×0.2=0.6×104m3/d
所以遠期產生的廢水量為Q
Q=Q生活+Q工業+Q公用=（3.0+2.4+0.6）×104 =6.0×104m3/d
遠期的處理系數為0.9，故遠期污水處理廠的處理量
Qp=6.0×104×0.9=5.4×104m3/d
通常設計污水處理廠時遠期的設計處理量為近期的兩倍，綜合考慮近期和遠期的處理水量，取近期的設計處理水量Qp=3.0×104m3/d，遠期的設計處理水量Qp=6.0×104m3/d。
2. 水質的確定
近期COD：
COD = =242mg/L
近期BOD5：
BOD5= =129mg/L
遠期COD：
COD= =240 mg/L
遠期BOD5：
BOD5= =128mg/L
NH3-N按規定取為30 mg/L
所以處理廠的處理水質確定為COD=242mg/L，BOD5=129mg/L，NH3-N=30 mg/L
二、曝氣沉砂池設計計算說明書
沉砂池的作用是從污水中去除砂子、煤渣等比重比較大的無機顆粒，以免這些雜質影響後續構築物的正常運行。常用的沉砂池有平流式沉砂池、曝氣沉砂池、豎流沉砂池和多爾沉砂池等。平流式沉砂池構造簡單，處理效果較好，工作穩定，但沉砂中夾雜一些有機物，易於腐化散發臭味，難以處置，並且對有機物包裹的砂粒去除效果不好。曝氣沉砂池在曝氣的作用下顆粒之間產生摩擦，將包裹在顆粒表面的有機物除掉，產生潔凈的沉砂，通常在沉砂中的有機物含量低於5%，同時提高顆粒的去除效率。多爾沉砂池設置了一個洗砂槽，可產生潔凈的沉砂。渦流式沉砂池依靠電動機機械轉盤和斜坡式葉片，利用離心力將砂粒甩向池壁去除，並將有機物脫除。後3種沉砂池在一定程度上克服了平流式沉砂池的缺點，但構造比平流式沉砂池復雜。
和其它形式的沉砂池相比，曝氣沉砂池的特點是：一、可通過曝氣來實現對水流的調節，而其它沉砂池池內流速是通過結構尺寸確定的，在實際運行中幾乎不能進行調解；二、通過曝氣可以有助於有機物和砂子的分離。如果沉砂的最終處置是填埋或者再利用(製作建築材料)，則要求得到較干凈的沉砂，此時採用曝氣沉砂池較好，而且最好在曝氣沉砂池後同時設置沉砂分選設備。通過分選一方面可減少有機物產生的氣味，另一方面有助於沉砂的脫水。同時，污水中的油脂類物質在空氣的氣浮作用下能形成浮渣從而得以被去除，還可起到預曝氣的作用。只要旋流速度保持在0.25～0.35m/s范圍內，即可獲得良好的除砂效果。盡管水平流速因進水流量的波動差別很大，但只要上升流速保持不變，其旋流速度可維持在合適的范圍之內。曝氣沉砂池的這一特點，使得其具有良好的耐沖擊性，對於流量波動較大的污水廠較為適用，其對0.2mm顆粒的截流效率為85%。
由於此次設計所處理的主要是生活污水水中的有機物含量較高，因此採用曝氣沉砂池較為合適。
曝氣沉砂池的設計參數：
（1）旋流速度應保持0.25—0.3m/s；
（2）水平流速為0.08—0.12 m/s；
（3）最大流量時停留時間為1—3min；
（4）有效水深為2—3m，寬深比一般採用1~1.5；
（5）長寬比可達5，當池長比池寬大得多時，應考慮設置橫向擋板；
（6）1 污水的曝氣量為0.2 空氣；
（7）空氣擴散裝置設在池的一側，距池底約0.6~0.9m，送氣管應設置調節氣量的閥門；
（8）池子的形狀應盡可能不產生偏流或死角，在集砂槽附近可安裝縱向擋板；
（9）池子的進口和出口布置，應防止發生短路，進水方向應與池中旋流方向一致，出水方向應與進水方向垂直，並考慮設置擋板；
（10）池內應考慮設置消泡裝置。
一、 曝氣沉砂池的設計與計算
1. 最大設計流量Qmax
Qmax=Kz×Qp
式中的Kz為變化系數，Kz=1.42
Qmax=1.42×0.347=0.493 m3/s

2. 池子的有效容積
V=60Qmaxt
式中 V——沉砂池有效容積，m3；
Qmax——最大設計流量，m3/s；
t——最大設計流量時的流動時間，min，設計時取1~3min。
所以 V=60×0.493×1.5=44.37m3
3. 水流斷面面積
A=
式中 A——水流斷面面積，m2
Qmax——最大設計流量，m3/s；
V——水流水平流速，m/s。
所以 A=4.11m2
取 A=4.2m2
4.池寬B
B=
h——沉砂池的有效水深，m。
取h=2m。所以B= =2.1m
B/h=1.05，滿足要求。
5． 池長
L= = m，取L=10.5m
此時L/B=5滿足要求
6．流速校核
Vmin= m/s，在0.8~1.2m/s之間，滿足要求
7．曝氣沉砂池所需空氣量的確定
設每立方米污水所需空氣量 d=0.2m3空氣/m3污水
8．沉砂槽的設計
若設吸砂機工作周期為t=1d=24h，沉砂槽所需容積

式中Qp的單位為m3/h
設沉砂槽底寬0.5m,上口寬為0.7，沉砂槽斜壁與水平面夾角60°，
沉砂槽高度為 h1=
沉砂槽容積為
9．沉沙池總高
設池底坡度為0.3,坡向沉砂槽，池底斜坡部分的高度為
h2=0.3×0.7=0.21m
設超高 ,沉沙池水面離池底的高
m
10．曝氣系統的設計
採用鼓風曝氣系統，羅茨鼓風機供風，穿孔管曝氣
（1）干管直徑d1：由於設置兩座曝氣沉砂池，可將空氣管供應兩座的氣量，即主管最大氣量為q1=0.0694×2=0.1388m3/s，取干管氣速v=12m/s，
干管截面積A= = =0.0116m2
d1= = m=120mm，
因為沒有120mm的管徑，所以採用接近的管徑100mm。
回算氣速v=17.7m/s 雖然超過15 m/s，但若取150的管氣速又過小，所以還是選擇管徑100mm。
（2）支管直徑d2：由於閘板閥控制的間距要在5m以內，而曝氣的池長為10.5米，所以每個池子設置三根豎管，設支管氣速為v=5m/s，
支管面積 A= m2
d2= = mm，
取整管徑d2=80mm
校核氣速v=4.6m/s (滿足3—5m/s)
（3）穿孔管：採用管徑為6mm的穿孔管，孔出口氣速為設5m/s，孔口直徑取為5mm（在2~6mm之間）
一個孔的平均出氣量 q= =9.81×10-5m3/s
孔數：n= 個
孔間隔 為 ，在10~15mm之間，符合要求。
穿孔管布置：在每格曝氣沉砂池池長一側設置1根穿孔管曝氣管，共兩根。
二、細格柵的選型和計算
選用XG1000型細格柵，參數如下
設備寬B：1000mm 有效柵寬B1：850㎜ 有效柵隙：5㎜ 耙線速度：2 m/min 電機功率：1.1kw 安裝角度：60° 渠寬B3：1050㎜ 柵前水深h2：1.0m/s 流體流速：0.5～1.0m/s
柵條寬度s=0.01m
1． 柵前後的水頭損失
水流斷面面積 m2
柵前流速
在0.4~0.9m/s范圍內，復合要求
設過柵流速為v=0.6m/s
設柵條斷面為銳邊矩形斷面，取k=3 ,則通過格柵的水頭損失為：
。
3． 柵槽總長度
柵前的渠道超高設為0.45m，所以渠道高度為1.45m
因為安裝高度是取60°，所以格柵所佔的渠道長為1.45×ctg =1.45×ctg60°=0.84m
柵後長1米。
所以渠道的總長度
L=0.5+0.84+1=2.34m
三、水面標高
根據經驗值污水每經過一個障礙物水面標高下降3~5cm，根據曝氣沉砂池的有效水深以及砂斗的高度可推算出各個構築物的水面標高，本次設計以經過一個障礙物水位下降5cm來計算，以曝氣沉砂池的砂槽底為0米進行計算。
曝氣沉砂池的水面標高：2.38m
細格柵與曝氣沉砂池之間的配水井的水面標高： 2.43m
細格柵柵後水面標高： 2.48m
細格柵柵前水面標高：2.48+0.29=2.77m
配水井外套桶水面標高： 2.82m
配水井內套桶水面標高： 2.88
設配水井超高為0.35m
則整個曝氣沉砂池系統的最高標高為3.23m
則曝氣沉砂池的超高為h1=3.23-2.38=0.85m
四、配水井的計算
設配水井的平均停留時間為T＝1.5min，Qp=0.347 m3/s，假設配水井水柱高為5.03米。
配水井面積為

配水井直徑為

因為進水管徑為1000，管離底為200mm。所以覆土厚度為1.28m。
五、砂水分離器和吸砂機的選擇
（1）選用直徑LSSF型螺旋式砂水分離器
（2）根據池寬選用LF-W-CS型沉砂池吸砂機，其主要參數為：
潛污泵型號：AV14-4（潛水無堵塞泵）
潛水泵特性 揚程：2m，流量：54m3/h，功率：1.4kw
行車速度為2-5m/min，提耙裝置功率 0.55kw
驅動裝置功率： 0.37×2kw
鋼軌型號 15kg/mGB11264-89
軌道預埋件斷面尺寸（mm） （b1-20） 60 10（b1：沉砂池牆體壁厚）
軌道預埋件間距 1000mm
四、氧化溝
1、設計說明
擬用卡羅塞爾氧化溝，去除COD與BOD之外，還應具備硝化和一定的脫氮作用，以使出水NH3低於排放標准。採用卡式氧化溝的優點：立式表曝機單機功率大，調節性能好，節能效果顯著；有極強的混合攪拌與耐沖擊負荷能力；曝氣功率密度大，平均傳氧效率達到至少2.1kg/（kW*h）；氧化溝溝深加大，可達到5.0以上，是氧化溝佔地面積減小，土建費用降低。
氧化溝採用垂直曝氣機進行攪拌，推進，充氧，部分曝氣機配置變頻調速器，相應於每組氧化溝內安裝在線DO測定儀，溶解氧訊號傳至中控室微機，給微機處理後再反饋至變頻調速器，實現曝氣根據DO自動控制
2、設計計算
（1）.設計參數：
qv=30000m3/d（設計採用雙池，則單池流量=15000 m3/d），
設計溫度15℃，最高溫度25℃，
進水水質:近期：CODCr=242mg/L，BOD5=129.4mg/L， NH3-N=30mg/L，
遠期：CODCr=240mg/L，BOD5=128mg/L， NH3-N=30mg/L，
出水水質:CODCr=100mg/L，BOD5=30mg/L，SS=30mg/L，NH3-N=10mg/L
（2）.確定採用的有關參數：
取MLSS=3500mg/L,假定其70%是揮發性的,DO=3.0mg/L,k=0.05，Cs（20）=9.07mg/L
y=0.6mgVSS/mgBOD5，Kd=0.05d-1，qD,20=0.05kgNH3-N/kgMLVSS•d，CS(20)=9.07mg/L，
α=0.90，β=0.94，
剩餘鹼度：100mg/L(以CaCO3)，所需鹼度7.14mg鹼度/mgNH3-N氧化；產生鹼度3.0mg鹼度/mgNO3-N還原，硝化安全系數：3。
（3）.設計泥齡：
確定硝化速率μN
μN=0.47e0.098（T-15）*N/KN+N*DO/ Ko+DO=0.47*e0.098*（15-15）*30/（100.051*15-1.158+30）*2/（1.3+2）
=0.22d-1
θcm=1/=1/0.22=4.5d，設計泥齡θc=3*4.5=13.5d
為了保證污泥穩定，應選擇泥齡為30d
（4）.設計池體體積：
①確定出水中溶解性BOD5的量：
出水中懸浮固體BOD5=1.4*0.68*30*70%=20mg/L
出水中溶解性BOD5的量=30-20=10mg/L
②好氧區容積計算：
V1=y*qv*（So-Se）*θc/MLVSS*（1+Kd*θc）=0.6*30000*（129.4-10）*30/（0.7*3500*（1+0.05*30））=9278m3
水力停留時間t1= V1/ qv =9278/30000=0.31d=7.4h

③脫氮計算：
產生污泥量=y*qv*（So-Se）/（1+Kd*θc）=0.6*30000*（129.4-10）/（1000*（1+0.05*30））=860kg/d
假設污泥中大約含12.4%的氮，這些氮用於細胞合成，
用於合成的氮=0.124*860=106.6kg/d，轉化為：106.6*1000/30000=3.55mg/L
故脫氮量=30-10-3.55=16.45mg/L。
④鹼度計算：
剩餘鹼度=300-7.14*20+3.0*16.45+0.1（129.4-10）=218.5mg/L(以CaCO3)
大於100mg/L，可以滿足pH＞7.2
⑤缺氧區容積計算：
qD=qD,20*1.08T-20=0.05*1.0815-20=0.032 kgNH3-N/kgMLVSS•d
V2=qv*△N/qD/MLVSS=30000*16.45/0.032/0.7/3500=6295m3
水力停留時間t2=V2/qv=6295/30000=0.21d=5h
⑥總池容積計算
V=V1+V2=9278+6295=15573m3，t=t1+t2=7.4+5=12.4h
（5）.曝氣量計算
①計算需氧氣量
R=（So-Se）qv*/（1-e-kt）-1.42Px+4.6*qv*△N-2.6*qv*NO3-0.56Px
=30000*（129.4-10）/（1-e-kt）/1000-1.42*856.8+4.6*30000*20/1000
-2.6*30000*16.45/1000-0.56*856.8=5049kg/d=211 kg/h
②實際需氧量
Ro』=1.2*R=1.2*211=253.2kg/d
校核：Ro=R*Cs（20）/α/（β*Cs（T）-C）/1.024T-20=253.2*9.07/0.9/（0.94*8.24-3）/1.024 25-20
=477.6kg/h （在400-500之間 符合）
6.溝型尺寸設計及曝氣設備選型
採用卡式氧化溝（兩座並聯）：
取有效水深H=3.5m，單溝的寬度b=7.8m，進水量15000 m3/d,
則單溝長=[V/2-0.5π(2b)2 h-2*0.5πb2 h]/4Hb=53m,
單溝好氧區總長度=單溝長*4* V1 /V=126m
單溝厭氧區總長度=單溝長*4* V2 /V=76m
採用四溝道，兩台55kW的立式表曝氣機（單池）
曝氣設備：PSB3250：D=3.25m，P=132kW，n=30r/min，清水充氧量：252kg/h，

7.配水井設計
污水在配水井的停留時間最少不低於3min（不計迴流污泥的量），
設截面中半圓的半徑為r，矩形的寬度為r，長度為2r，設計的有效水深為4.0m
（2*r*r+0.5πr2）*4=30000*3/24/60
r=2.7m
8.其它附屬構築物的設計
工程設計中牆的厚度為250mm；氧化溝體表面設置走道板的寬度為800mm；；倒流牆的設計半徑為3.9m；配水井的進水管道採用的規格為DN900,污泥迴流管道採用的規格為DN500；出水井的設計尺寸為3000mm*1000mm*1000mm,出水堰高為100mm,堰孔直徑為40mm，出水管採用的規格為DN700。
五、輻流式二沉池
1.設計說明
1.1二沉池的類型
二沉池的類型有：平流式二沉池、豎流式二沉池、輻流式二沉池、斜流式二沉池。其中，輻流式二沉池又分為：中進周出式、周進周出式、中進中出式。
1.2選擇輻流式（中進周出）二沉池的原因
由於平流式二沉池佔地面積大；豎流式二沉池多用於小型廢水中絮凝性懸浮固體的分離；斜流式二沉池較多時候，在曝氣池出口污泥濃度高，而且沒有設置專門的排泥設備，容易造成阻塞。因此選擇輻流式二沉池。從出水水質和排泥的方面考慮，理論上是周進周出效果最好。但是，實際上，考慮異重流，是中進周出的效果最好。因此，選擇了選擇輻流式（中進周出）二沉池。
2.設計計算
2.1污泥迴流比：

2.2沉澱部分水面面積：
流量： ；
最大流量（設計流量）：
單個池子的設計流量：
污泥負荷q取1.1m3/(m2.h)， 池子數n為2 。
沉澱部分水面面積：
2.3校核固體負荷：

因為142＜150，符合要求。
2.4池子直徑
池子直徑： 根據選型取池子直徑為35.0m。
2.5沉澱部分的有效水深
沉澱時間t為2.5s 有效水深：
2.6沉澱池總高

2.7校核徑深比：
徑深比為 符合要求。
2.8進水管的設計
單體設計污水流量：
進水管設計流量：
取管徑D=700mm ，流速為
因為，0.697＞0.6符合要求，所以進水管直徑為D=700mm。
2.9穩流筒
進水井的流速為0.8m/s ，則過水面積為
過水面積和泥管面積的總和：
由過水面積和泥管面積的總和求出直徑為
筒壁厚為250mm， 取管徑為900mm。
進行校核：過水面積為
流速為 。
筒上有8個小孔 ，孔面積為S2= ，所以 。
二沉池採用的是ZBX型周邊傳動吸泥機，穩流筒的直徑為3880mm。
取穩流筒出流速度為0.1m/s， 則過水面積為
穩流筒下部與池底距離為
所以穩流筒下部與池底距離大於0.2m，即符合要求。
2.10配水井
配水井設計為馬蹄形，在外圍加寬700mm為污泥井。
時間取3分鍾 流量為
取配水井直徑為D=3000mm 則配水井高度
其中，設計水深為7.0m，超高為0.6m。
2.11出水部分單池設計流量：
出水溢流堰設計
（1） 堰上水頭 H=0.05mH2O
（2） 每個三角堰的流量0.783L/s
（3） 三角堰個數 因此取n=223（個）
2.12排泥部分
迴流污泥量為
剩餘污泥量為
因為剩餘污泥量小，所以忽略不計，即總污泥量為0.188m3/s。
取流速為0.8（m/s） 直徑為 取直徑為D=400mm
校核：流速為 0.6＜0.75＜0.9 因此符合要求。
綜上， 二沉池採用的是ZBX型周邊傳動吸泥機 池徑為35000mm.

希望能夠幫助你!