如何計算污水alk

『壹』 污水氨氮的超標原因有哪些

可為污水氨氮超標發生該類異常現象的污水處理廠提供參考。
1、出水氨氮異常時系統工藝數據的變化
該廠在運行穩定的情況下，出水氨氮往往能保持較低的水平，但硝化菌一旦受損，出水氨氮濃度短期內將迅速上升。出水數據監測往往受監測頻次、監測速度等影響，數據結果反饋滯後。藉助硝化效果短期內急劇變化的特點，分析各項表徵硝化影響因素的工藝數據，以此判斷系統的健康度，進而及時採取相關補救措施。
1.1 氧濃度變化判斷耗氧速率快慢
在忽略細菌自身同化作用的條件下，硝化過程分兩步進行：氨氮在亞硝化菌的作用下被氧化成亞硝酸鹽氮，亞硝酸鹽氮在硝化菌的作用下被氧化成硝酸鹽氮。根據硝化反應公式每去除1g NH4+-N需消耗4.57g O2。利用上述結論，王建龍等人通過測量OUR表徵硝化活性來了解反應器中的硝化狀態。在曝氣量固定，進水負荷變化不大的情況下，硝化是否完全直接影響生化池內溶解氧濃度的高低，因此發現出水氨氮異常時，操作人員需充分利用中控系統好氧池實時DO曲線的變化規律，根據氧消耗情況來判斷硝化效果，短期內DO曲線呈明顯上升趨勢的需積極採取措施，防止系統的進一步惡化。
1.2 出水pH變化鹼度消耗快慢
生物在硝化反應進行中伴隨大量H+，消除水中的鹼度。每1g氨被氧化需消耗7.14g鹼度(以CaCO3計)。反之，隨著硝化效果的減弱，鹼度的消耗會有所下降。因此可以通過對出水在線pH的變化情況判斷氧化溝的硝化效果。在線pH計，數據准確可靠，實時反饋，在實際運行中尤為有效。
2、常見原因
2.1 客觀因素影響
上海屬亞熱帶季風氣候，每年梅雨季節和汛期雨水尤為充沛。收集范圍越廣，短時間內污水處理廠進水水量變化系數越大，水量過度負荷，縮短了硝化停留時間。此外，溫度也對硝化的影響明顯，在低溫條件下硝化細菌的繁殖速度降低，體內酶活力受到抑制，代謝速度較慢。一般低於15℃硝化速率降低，12～14℃下活性污泥中硝酸菌活性受到更嚴重的抑制。每年12月至次年2月，上海氣溫最低。該廠氧化溝水溫最低僅12℃，因此冬季容易造成氨氮超標現象。
2.2 進水濃度過高
該廠進水包括精細化工廢水，常受高濃度的廢水及進水CODcr、氨氮、有機氮等高濃度的沖擊。CODcr對工藝過程中硝化段的影響主要體現在異養菌與硝化菌對氧的競爭方面。CODcr高時利於異氧菌生長，異養菌占優勢，硝化菌少從而導致硝化效果不好。有機氮在經過水解酸化後可轉化成氨氮，對硝化的影響等同於氨氮。氨氮負荷過高對活性污泥系統有巨大的沖擊作用。此外，過高的氨氮會導致游離氨濃度的增加，游離氨對亞硝酸轉化為硝酸的抑制性影響是很明顯的，因為游離氨的升高導致亞硝酸氮的積累。
2.3 其它因素
除此之外，還有很多因素影響著硝化作用。例如：pH值過高會影響微生物的正常生長，增加水中游離氨的濃度抑制硝化菌。硝化菌還對重金屬、酚、氰化物等有毒物質特別敏感。因此，可對水樣進行硝化菌毒性試驗來判斷廢水是否對硝化菌有抑製作用。
3、發現氨氮異常情況時的控制措施：
若主體生化處理單元，若出現 NH4-N有上升態勢，針對不同的原因，可選擇如下應急措施防止水質的進一步惡化。
3.1 減小進水氨氮負荷
減少進水氨氮負荷，一是降低進水氨氮濃度，二是減少進水水量。由於該廠接納部分化工廢水，容易受氨氮(或有機氮)的沖擊，因此在線儀顯示有高濃度氨氮進入時需及時啟用應急調節池，同時加大對排污企業的抽樣監測力度，從源頭控制進水氨氮濃度。減少進水水量是促進硝化菌恢復的強有效手段，但實際運行中，受調節池停留時間、外部管網外溢風險等制約，僅可實施幾小時。平日需積累各泵站輸送規律，合理調度爭取減負時間。
3.2 維持硝化必須的鹼度量
氨氮的氧化過程消耗鹼度，pH值下降，從而影響硝化的正常進行，因此溶液中必須有充足的鹼度才能保證硝化的順利進行。實驗研究表明，當ALK/N<8.85時，鹼度將影響硝化過程的進行，鹼度增加，硝化速率增大。但當ALK/N≥9.19(鹼度過量30)以後，繼續增加鹼度，硝化速率增加甚微，甚至會有所下降。過高的鹼度會產生較高的pH值，反而會抑制硝化的進行。故控制ALK/N在8-10較為合理。在實際工程中，可向氧化溝內投加溶解完成的碳酸鈉以提高鹼度。
3.3 合理控制氧濃度
氨氮氧化需要消耗溶解氧，但氧濃度並非越高越好。由氧氣在水中的傳質方程可知，液相主體中的DO濃度越高，氧的傳質效率越低。綜合考慮氧在水中的傳質效率和微生物的硝化活性，調控好氧段的DO在2.5mg/L左右可以在不浪費能量的情況下最大限度地提高對氨氮的去除效率。
3.4 投加消化促進劑
硝化促進劑是利用微生物營養與生理學方法進行合理配方，根據微生物營養生理及污水處理的共代謝原理，促進硝化細菌發生作用，提高污水處理的氨氮去除效率。筆者嘗試在硝化效果減弱，氨氮逐步上升階段投加，效果顯著。但系統喪失硝化能力時投加，效果不明顯，且該類產品往往價格昂貴，對處理大水量的系統實用性不強。
3.5 其它工藝上的微調
①減少氧化溝排泥量。一是因為硝化菌世代周期長，較長的SRT有利於硝化菌的生長;二是硝化效果降低時，大量的硝化菌被流失，排泥會加速硝化菌的流失。
②增加氧化溝內、外迴流。前者是為系統提供更長的好氧時間，有利於硝化菌的生長。後者一方面可維持生化單元相對較高的污泥濃度，提高系統的抗沖擊能力;另一方面可降低進入氧化溝的氨氮濃度，進而減少高濃度氨氮或游離氨對硝化菌的抑製作用。
③加大取樣化驗分析頻次， 檢驗所採取的應急措施對出水水質的改善效果， 否則應更換其他方法或多種方法聯用，盡量縮短處理系統的恢復時間。

『貳』 污水處理中ALK是什麼指標

鹼度
水中所含與強酸定量作用的物質的總稱
常用於評價水體的緩沖能力及金屬在其中的溶解性和毒性
除特殊工業廢水外，在污水處理的活性污泥工藝中，主要用於判斷硝化的一個參數。

『叄』 污水處理控制排泥量各種計算公式

1剩餘污泥量計算方法
在活性污泥工藝中,為維持生物系統的穩定,每天需不斷有剩餘污泥排出。它們主要由兩部分構成,一是由降解有機物BOD所產生的污泥增殖,二是進水中不可降解及惰性懸浮固體的沉積。因此,剩餘干污泥量可以用式(1)計算:
ΔX=(Y1+Kdθc)Q(BODi-BODo)+fPQ(SSi-SSo)(1)
式中ΔX———系統每日產生的剩餘污泥量,kgMLSS/d;
Y———污泥增殖率,即微生物每代謝1kgBOD所合成的MLVSSkg數;
Kd———污泥自身氧化率,d-1;
θc———污泥齡(生物固體平均停留時間),d;
Y1+Kdθc———污泥凈產率系數,又稱表觀產率(Yobs);
Q———污水流量,m3/d;
BODi,BODo———進、出水中有機物BOD濃度,kgBOD/m3;
fP———不可生物降解和惰性部分佔SSi的百分數;
SSi,SSo———進、出水中懸浮固體SS濃度,kgSS/m3。
德國排水技術協會(ATV)制訂的城市污水設計規范中給出了剩餘污泥量的計算表達式[1]。此式與式(1)本質相同,只是更加細致,考慮了活性污泥代謝過程中的惰性殘余物(約占污泥代謝量的10%左右)及溫度修正。綜合污泥產率系數YBOD(以BOD計,包含不可降解及惰性SS沉積項)寫作:
YBOD=0 6×(1+SSiBODi)-(1-fb)×0 6×0 08×θc×FT1+0 08×θc×FT(2)
FT=1 702(T-15)(3)
式中fb———微生物內源呼吸形成的不可降解部分,取值0 1;
FT———溫度修正系數。
比較(1),(2)兩式,可知在ATV標准中動力學參數Y,Kd分別取值0．6和0．08d-1,進水中不可降解及惰性懸浮固體(fP部分)占總進水SS的60%。由於剩餘污泥中揮發性部分所佔比例與曝氣池中MLVSS與MLSS的比值大體相當,因此剩餘干污泥量也可以表示成下式:
ΔX=YobsQ(BODi-BODo)f(4)
式中f=MLVSSMLSS;其他符號意義同前。
式(4)與式(1)是一致的,均需確定Yobs。

『肆』 請問污水檢測聯合滴定法測VFA、ALK，為何要先將樣品PH調到6.5,然後再調到3.0呢為什麼要分兩步調呢

兩步的差值也就是體抄積差值乘以濃度，再除以樣品體積數才是VFA值，否則分子只有濃度不能計算VFA。也就是消耗的NaOH體積得有個pH變化范圍作為界定條件。否則，沒法算出消耗的NaOH體積值，因為初始和末端pH你沒界定。

『伍』 生活污水裡的石油類含量大於動植物油

含油污水對於生態環境的破壞十分巨大，如果不能及時處理，其中存在的致癌物質還會隨著污水污染周圍植物或者動物，對人體造成影響。今天和大家探討下含油廢水的具體危害和處理步驟。

含油污水的危害主要體現在這幾個方面：對於江河湖海的污染。科學研究表明，含油污水的密度低於水的密度，如果含油污水排入江河湖泊之後會覆蓋水面，從而隔絕了水體中氣

體和大氣之間的交換，導致水體中氧含量急劇下降。而水體中氧含量的減少會對水生物的生長造成直接的影響，導致水中動植物的死亡，造成水體質量的下降，直接影響到水資源

的利用。更加嚴重的是，如果含油污水直接污染到飲用水源，將會導致大規模的人體疾病，甚至直接引起群體性的食物中毒，危害巨大。每當游輪泄露石油時，總會引起社會各界的關注。

此外，當含油污水不經處理傾倒在地面，也會對土壤造成污染，油污會附著在植物的葉片上，阻隔植物進行正常的光合作用；含油污水的沉澱物會影響植物根系的正常生長會導致植物大面積的死亡。

目前對於含油污水的處理工藝逐步在完善，含油廢水處理，大致可分為三個階段。

1、要對於含油污水中的水和油進行初次的分離處理。這一階段在實際操作中要根據含油污水的特點施加相應的處理工藝。比如對於顆粒較小的含油污水可以採用油水過濾器來進行水油分離；顆粒較大、凝固點較高的含油污水通過加熱保溫的方式來處理；

2、在初次油水分離後要在加入絮凝劑、混凝劑等催化污水的絮化，減少對設備的堵塞的基礎上採取氣浮收油裝置、濾罐過濾、微生物反應這幾種方式來進行進一步的水油分離。

3、完成了兩步的水油分離操作之後，還需要對處理後的污水進行檢測，如未達到相應的排放標准，則需要重復進行處理，重復處理時不排除使用石英砂過濾罐或者活性炭過濾罐對水體進行進一步的過濾，直到達到排放標准後再進行排放。

含油污水因為其來源較多、處理工藝復雜，因此在水污染處理中是比較重要的一項。因此，在對含油污水的處理過程中，必須對含油污水的來源、成分以及其所處的存在方式、對生態環境的危害有充分的分析和認識。

『陸』 污水中T-H(CaCO3)和M-Alk(CaCO3)分別指什麼

分別指碳酸鈣的兩種表現形式。
碳酸鈣是一種無機化合物，化學式為CaCO_，俗稱灰石、石灰石、石粉等。碳酸鈣呈鹼性，基本上不溶於水，溶於鹽酸（與鹽酸反應）。它是地球上常見物質之一，存在於霰石、方解石、白堊、石灰岩、大理石、石灰華等岩石內，亦為某些動物骨骼或外殼的主要成分。碳酸鈣也是重要的建築材料，工業上用途甚廣。
白色微細結晶粉末，無味、無臭。

『柒』 鹼度的實驗測定

當滴定至酚酞指示劑由紅色變為無色時，溶液pH值即為 8.3，指示水中氫氧根離子(0H-)已被中和，碳酸鹽均被轉化為重碳酸鹽，此時的滴定結果稱為 「酚酞鹼度」。當滴定至甲基橙指示劑由黃色度為橙紅色時，溶液的pH值為4.4— 4.5，指示水中的重碳酸鹽(包括原有的和由碳酸鹽轉化成的)已被中和，此時的滴定結果稱為「總鹼度」。
通過計算可求出相應的碳酸鹽、重碳酸鹽和氫氧根離子的含量。但對於廢水、污水，則由於組分復雜，這種計算是無實際意義的。
(2)鞣性絡合物鞣革性能的一個重要指標。定義為，用百分率表示的無機鞣劑，如鉻絡合物中OH基的總當量數對鉻的總當量數的比值。鹼度高表示該鞣性絡合物的分子大，即與皮蛋白質結合能力強；反之，鹼度低則表示該鞣性絡合物的分子小，與皮蛋白質結合的能力弱，而滲透能力強。正確掌握鹼度是合理實施鞣製工藝的一項重要因素。
鹼度是海水中弱酸陰離子總含量的一個量度，它的嚴格定義是：當溫度為20℃時，1立方分米海水中弱酸陰離子全部被釋放時所需氫離子的毫摩爾數，用符號 「AlK」或「A」表示。
礦石鹼度一般以（CaO+MgO）/（Si02十Al2O3）表示，比值小於0.8為酸性礦石，0.8~1.2為自熔性礦石，大於 1.2為鹼性礦石

『捌』 污水處理ALK是什麼

好像是鹼度吧，呵呵

『玖』 污水處理厭氧池的alk低於1000怎麼提高

投加在生化池不妥，最多投加在生化池出口，畢竟絮凝性體現是在二沉池。另外，生化絮內凝性與處理效率成正比（除容了絲狀菌），所以，提高絮凝性應該是調整活性污泥狀態為好。武漢格林環保的工藝還不錯，可以多了解一下，希望對你有幫助。

『拾』 1公斤COD可轉化多少立方米沼氣

沼氣產期有機廢水發酵COD含量在2000mg/l以上，不同的發酵裝置有不同的濃度要求，COD在2000mg/l以下的廢水處理在試驗階段。
UASB可以處理COD在300至4萬mg/L的有機廢水。USR在2萬mg/L左右，IC反應器的上升流速一般在4~10m/h,
當污水的進水COD值濃度較低時，需要提高流量來增加COD的負荷率，較高的上升流速會有助於顆粒污泥與有機物之間的傳質過程，避免了混合不均勻對設備的影響。
ph=6~8之間,均可產氣,以ph=6.8~7.5產氣量最高。
沼氣中含有易燃易爆氣體，因而在消化系統運行中，尢應注意防爆問題。
運行異常情況的分析與排除
(1)現象一：VFA/ALK升高，此時說明系統已經出現異常情況，應立即分析原因。如果VFA/ALK>0.3，則應立即採取控制措施。其原因及控制對策如下：
①水力超負荷。水力超負荷一般是由於進泥量太大，消化時間縮短，對消化液中的甲烷菌和鹼度過度沖刷，導致VFA/ALK升高，如不立即採取措施，可進而導致產氣量降低和沼氣中甲烷的含量降低。首先應將投泥量降至正常，並減少排泥量；如果條件許可，還可將消化池部分污泥迴流至一級消化池補充甲烷菌和鹼度的損失。
②有機物投配超負荷。進泥量增大或泥量不變，而含固率或有機物濃度升高時，可導致有機物投配超負荷。大量的肌機物進入消化液，使VFA升高，而ALK卻基本保持不變，VFA/ALK會升高。控制措施是減少投泥量或迴流部分二消污泥；當有機物超負荷系由於進水中的有機物增加所致時（如大量糞便池污水或污泥進入），應加強上游污染源管理。
③攪拌效果不好。攪拌系統出現故障，未及時排除，攪拌效果不佳，會導致VFA累，使VFA/ALK升高。
④溫度波動太大。溫度波動太大，可降低甲烷菌分解VFA的速率，導致VFA積累
，使VFA/ALK升高。溫度波動如因進泥量突變所致，則應增加進泥次數，減少每次進泥量，使進泥均勻。如因加熱量控制不當所致，則加強加熱系統的控制調節。有進攪拌不均勻，使熱量在不內分布不均勻，也會影響甲烷菌的活性，使VFA/ALK升高。
⑤存在毒物。甲烷菌中毒以後，分解VFA速率下降，導致VFA/ALK升高，此時應首先明確毒物的種類，如為重金屬中毒，可加入Na2S毒物濃度；如為S2-類中毒，可加入鐵鹽降低S2-濃度。解決毒物問題的根本措施是加強上游污染源的管理。（2）現象二：沼所中的CO2含量升高，但沼氣仍能燃燒。該現象是現象一的繼續，其原因及控制措施同現象一。現象一系VFA/ALK剛超過0.3，在一定的時間內，PH還不至於導致下降，還有時間進行原因分析及控制。但現象二系已經開始升高，此時VFA/ALK往往已經超過了0.5，如果原因分析擴控制措施不及時,很快導致PH下降，抑制了甲烷菌的活性，如果已確認為VFA/ALK>0.5，應立即加入部分鹼源，保持混合渡的鹼度，為尋找原因並採取控制措施提供時間。
(3)現象三：消化液的PH值開始下降，該現象是現象二的繼續。出現現象二，但還沒予以控制或措施不當時，會導致PH下降。其原因控制對策與現象一、現象二完全一樣，當PH開始下降時，VFA/ALK往往大於0.8，沼氣中甲烷菌含量往往在42%~45%之間，此進沼氣已不能燃燒。該現象出現時，首先應立即向消化液內投入鹼源，補充鹼度，控制住PH值的下降並使之回升，否則如果PH降至6以下，將全部失去活性，則需放空消化池重新培養消化污泥。其次，應盡快分析產生該現象的原因並採取相應的控制對策，待異常排除之後，可停止加鹼。