紹興污水處理廠集氣罩

『壹』 怎麼進行噴漆廢氣處理

1. 水噴淋法

2. 冷凝法

3. 氧化法

4. 等離子法

5. 植物液氣相化學反應

6. 催化燃燒法,活性炭吸附。

『貳』 污水處理廠應配備什麼防護和救護用品

救生圈——防止有人溺水
水褲——去池底查看設備
擔架——防止有人從高處跌落受傷
救護車——搶救傷員用
呼吸器——去水井防止中毒和窒息

『叄』 急！用UASB法處理5000噸每日酒精廢水處理工藝論文，要有具體的設計計算！非常感謝

先根據污泥容積負荷確定反應時間計算出流速，再根據這些數據計算出UASB的工藝尺寸。一般出水還要有20%迴流。比如污泥負荷10kgCOD/m³*d，一天有3000kgCOD處理，就要20m³污泥處理15小時，再根據每日5000噸廢水計算出每小時的流速確定塔的底部面積，底部面積和總容積算出來高度就出來了。
下面有些資料你參考下
(1) 污泥參數
設計溫度T=25℃
容積負荷NV=8.5kgCOD/(m3.d) 污泥為顆粒狀
污泥產率0.1kgMLSS/kgCOD,
產氣率0.5m3/kgCOD
(2) 設計水量Q=2800m3/d=116.67m3/h=0.032 m3/s。
(3) 水質指標
表5 UASB反應器進出水水質指標
水 質 指 標 COD（㎎∕L） BOD（㎎∕L） SS（㎎∕L）
進 水 水 質 3735 2340 568
設計去除率 85% 90% /
設計出水水質 560 234 568

3.5.2 UASB反應器容積及主要工藝尺寸的確定[5]
(1) UASB反應器容積的確定
本設計採用容積負荷法確立其容積V V=QS0/NV
V—反應器的有效容積(m3)
S0—進水有機物濃度(kgCOD/L)
V=3400 3.735/8.5=1494m3
取有效容積系數為0.8,則實際體積為1868m3
(2) 主要構造尺寸的確定
UASB反應器採用圓形池子，布水均勻，處理效果好。
取水力負荷q1=0.6m3/（m2•d）
反應器表面積 A=Q/q1=141.67/0.6=236.12m2
反應器高度 H=V/A=1868/236.12=7.9m 取H=8m
採用4座相同的UASB反應器，則每個單池面積A1為：
A1=A/4=236.12/4=59.03m2
取D=9m
則實際橫截面積 A2=3.14D2/4=63.6 m2
實際表面水力負荷 q1=Q/4A2=141.67/5 63.6=0.56
q1在0.5—1.5m/h之間，符合設計要求。
3.5.3 UASB進水配水系統設計
(1) 設計原則
① 進水必須要反應器底部均勻分布，確保各單位面積進水量基本相等，防止短路和表面負荷不均；
② 應滿足污泥床水力攪拌需要，要同時考慮水力攪拌和產生的沼氣攪拌；
③ 易於觀察進水管的堵塞現象，如果發生堵塞易於清除。
本設計採用圓形布水器，每個UASB反應器設30個布水點。
(2) 設計參數
每個池子的流量
Q1=141.67/4=35.42m3/h
(3) 設計計算
查有關數據[6]，對顆粒污泥來說，容積負荷大於4m3/(m2.h)時，每個進水口的負荷須大於2m2
則 布水孔個數n必須滿足 пD2/4/n>2 即n<пD2/8=3.14 9 9/8=32 取n=30個
則 每個進水口負荷 a=пD2/4/n=3.14 9 9/4/30=2.12m2
可設3個圓環，最裡面的圓環設5個孔口，中間設10個，最外圍設15個，其草圖見圖4
① 內圈5個孔口設計
服務面積： S1=5 2.12=10.6m2
摺合為服務圓的直徑為：

用此直徑用一個虛圓，在該圓內等分虛圓面積處設一實圓環，其上布5個孔口
則圓環的直徑計算如下：
3.14 d12/4=S1/2

② 中圈10個孔口設計
服務面積： S1=10 2.12=21.2m2
摺合為服務圓的直徑為：

則中間圓環的直徑計算如下：
3.14 (6.362－d22)/4=S2/2
則 d2=5.2m
③ 外圈15個孔口設計
服務面積： S3=15 2.12=31.8m2
摺合為服務圓的直徑為

則中間圓環的直徑計算如下：3.14 (92－d32)=S3/2
則 d3=7.8m
布水點距反應器池底120mm；孔口徑15cm

圖4 UASB布水系統示意圖
3.5.4 三相分離器的設計
(1) 設計說明 UASB的重要構造是指反應器內三相分離器的構造，三相分離器的設計直接影響氣、液、固三相在反應器內的分離效果和反應器的處理效果。對污泥床的正常運行和獲得良好的出水水質起十分重要的作用，根據已有的研究和工程經驗， 三相分離器應滿足以下幾點要求：
沉澱區的表面水力負荷<1.0m/h；
三相分離器集氣罩頂以上的覆蓋水深可採用0.5～1.0m；
沉澱區四壁傾斜角度應在45º～60º之間，使污泥不積聚，盡快落入反應區內；
沉澱區斜面高度約為0.5～1.0m；
進入沉澱區前，沉澱槽底縫隙的流速≤2m/h；
總沉澱水深應≥1.5m；
水力停留時間介於1.5～2h；
分離氣體的擋板與分離器壁重疊在20mm以上；
以上條件如能滿足，則可達到良好的分離效果。
(2) 設計計算
本設計採用無導流板的三相分
① 沉澱區的設計
沉澱器（集氣罩）斜壁傾角 θ=50°
沉澱區面積： A=3.14 D2/4=63.6m2
表面水力負荷q=Q/A=141.67/(4 63.6)=0.56m3/(m2.h)<1.0 m3/(m2.h) 符合要求
② 迴流縫設計
h2的取值范圍為0.5—1.0m, h1一般取0.5
取h1=0.5m h2=0.7m h3=2.4m
依據圖8中幾何關系，則 b1=h3/tanθ
b1—下三角集氣罩底水平寬度，
θ—下三角集氣罩斜面的水平夾角
h3—下三角集氣罩的垂直高度，m
b1=2.4/tan50=2.0m b2=b－2b1=9－2 2.0=5.0m
下三角集氣罩之間的污泥迴流縫中混合液的上升流速v1,可用下式計算：
V1=Q1/S1=4Q1/3.14b2
Q1—反應器中廢水流量（m3/s）
S1—下三角形集氣罩迴流縫面積（m2）
符合要求
上下三角形集氣罩之間迴流縫流速v2的計算： V2=Q1/S2
S2—上三角形集氣罩迴流縫面積（m2）
CE—上三角形集氣罩迴流縫的寬度，CE>0.2m 取CE=1.0m
CF—上三角形集氣罩底寬，取CF=6.0m
EH=CE sin50=1.0 sin50=0.766m
EQ=CF+2EH=6.0+2 1.0 sin50=7.53m
S2=3.14(CF+EQ).CE/2=3.14 (6.0+7.53) 1.0/2=21.24m2
v2=141.67/4/21.24=1.67m/h
v2<v1<2.0m/h , 符合要求
確定上下集氣罩相對位置及尺寸
BC=CE/cos50=1.0/cos50=1.556m
HG=(CF－b2)/2=0.5m
EG=EH+HG=1.266m
AE=EG/sin40=1.266/sin40=1.97m
BE=CE tan50=1.19m
AB=AE－BE=0.78m
DI=CD sin50=AB sin50=0.778 sin50=0.596m
h4=AD+DI=BC+DI=2.15m
h5=1.0m
氣液分離設計
由圖5可知，欲達到氣液分離的目的，上、下兩組三角形集氣罩的斜邊必須重疊，重疊的水平距離（AB的水平投影）越大，氣體分離效果越好，去除氣泡的直徑越小，對沉澱區固液分離效果的影響越小，所以，重疊量的大小是決定氣液分離效果好壞的關鍵。
由反應區上升的水流從下三角形集氣罩迴流縫過渡到上三角形集氣罩迴流縫再進入沉澱區，其水流狀態比較復雜。當混合液上升到A點後將沿著AB方向斜面流動，並設流速為va，同時假定A點的氣泡以速度Vb垂直上升，所以氣泡的運動軌跡將沿著va和vb合成速度的方向運動，根據速度合成的平行四邊形法則，則有：

要使氣泡分離後進入沉澱區的必要條件是：

在消化溫度為25℃，沼氣密度 =1.12g/L；水的密度 =997.0449kg/m3；
水的運動粘滯系數v=0.0089×10-4m2/s；取氣泡直徑d=0.01cm
根據斯托克斯（Stokes）公式可得氣體上升速度vb為

vb—氣泡上升速度（cm/s）
g—重力加速度（cm/s2）
β—碰撞系數，取0.95
μ—廢水的動力粘度系數，g/(cm.s) μ=vβ

水流速度 ,
校核：

， 故設計滿足要求。

圖5 三相分離器設計計算草圖
3.5.5 排泥系統設計
每日產泥量為
=3735×0.85×0.1×3400×10－3=1079㎏MLSS/d
則 每個UASB每日產泥量為
W=1097/4=269.75㎏MLSS/d
可用200mm的排泥管，每天排泥一次。
3.5.6 產氣量計算
每日產氣量 G=3726×0.85×0.5×3400×10－3 =5397 m3/d=224.9 m3/h
儲氣櫃容積一般按照日產氣量的25%～40%設計，大型的消化系統取高值，小型的取低值，本設計取38%。儲氣櫃的壓力一般為2～3KPa，不宜太大。
3.5.7 加熱系統
設進水溫度為15°C，反應器的設計溫度為25°C。那麼所需要的熱量：
QH= dF. γF.( tr－t) . qv /η
QH－加熱廢水需要的熱量，KJ/h；
dF－廢水的相對密度，按1計算；
γF－廢水的比熱容，kJ/(kg.K)；
qv－廢水的流量，m3/h
tr－反應器內的溫度，°C
t－廢水加熱前的溫度，°C
η－熱效率，可取為0.85
所以 QH=4.2 1 (25－15) 141.67/0.85=7000KJ/h
每天沼氣的產量為5397 m3，其主要成分是甲烷，沼氣的平均熱值為22.7 KJ/L
每小時的甲烷總熱量為：（5397/24） 22.7 103=5.1 106 KJ/h，因此足夠加熱廢水所需要的熱量。
3.5.8 加鹼系統
在厭氧生物處理中，產甲烷菌最佳節pH值是6.8~7.2，由於厭氧過程的復雜性，很難准確測定和控制反應器內真實的pH值，這就要和靠鹼度來維持和緩沖，一般鹼度要2000~5000mgCaCO3/L時，就會導致其pH值下降，所以，反應器內鹼度須保持在1000mgCaCO3/L以上，因為為保證厭氧反應器內pH值在適當的范圍內，必須向反應器中直接加入致鹼或致酸物質。間接調節pH值。主要致鹼葯品有：NaCO3、NaHCO 3、NaOH以及Ga(OH)2[6]。
在UASB反應器中安裝pH指示儀，並在加鹼管路上設有計量裝置，將計量裝置和pH指示儀用信號線連接起來，根據UASB反應器中pH值的大小來調整加鹼量，當UASB反應器中pH值過低時，打開加鹼管路上的開關，往UASB反應器中加鹼，使pH值下降；反之，當UASB反應器中pH值過高時，關閉加鹼管路上的開關，停止加鹼，使pH值上升。
3.5.9 活性污泥的培養與馴化 對於一個新建的UASB反應器來說，啟動過程主要是用未馴化的絮狀污泥（如污水處理廠的消化污泥）對其進行接種，並經過一定時間的啟動調試運行，使反應器達到設計負荷並實現有機物的去除效果，通常這一過程會伴隨著污泥顆粒化的實現，因此也稱為污泥的顆粒化。由於厭氧生物，特別是甲烷菌增殖很慢，厭氧反應器的啟動需要很長的時間。但是，一旦啟動完成，在停止運行後的再次啟動可以迅速完成。當沒有現成的厭氧污泥或顆粒污泥時，採用最多的是城市污水處理廠的消化污泥。除了消化污泥之外，可用作接種的物料很多，例如牛糞和各類糞肥、下水道污泥等。一些污水溝的污泥和沉澱物或微生物的河泥也可以被用於接種，甚至好氧活性污泥也可以作為接種污泥，並同樣能培養出顆粒污泥。污泥的接種濃度以6~8kgVSS/m3（按反應器總有效容積計算）為宜，至少不低於5 kgVSS/m3，接種污泥的填充量應不超過反應器容積的60%。從負荷角度考慮UASB的初次啟動和顆粒化過程，可分為三個階段：
階段1：即啟動的初始階段，這一階段是低負荷的階段(＜2Kg COD/(m3•d))。
階段2：即當反應器負荷上升至2～5Kg COD/(m3•d)的啟動階段。在這階段污泥的洗出量增大，其中大多為細小的絮狀污泥。實際上，這一階段在反應器里對較重的污泥顆粒和分散的、絮狀的污泥進行選擇。使這一階段的末期留下的污泥中開始產生顆粒狀污泥或保留沉澱性能良好的污泥。所以在5.0 Kg COD/(m3•d)左右是反應器中以顆粒污泥或絮狀污泥為主的一個重要的分界。
階段3：這一階段是反應器負荷超過5.0 Kg COD/(m3•d)。在此時，絮狀污泥變得迅速減少，而顆粒污泥加速形成直到反應器內不再有絮狀污泥存在。
當反應器負荷大於5.0 Kg COD/(m3•d)，由於顆粒污泥的不斷形成，反應器的大部分被顆粒污泥充滿時其最大負荷可以超過20 Kg COD/(m3•d)。當反應器運行在小於5.0 Kg COD/(m3•d)，系統中雖然可能形成顆粒污泥，但是，反應器的污泥性質是由佔主導地位的絮狀污泥所確定。

『肆』 柵前水深怎麼確定

① 確定柵前水深

根據最優水力斷面公式 計算得：

（1-1）

所以柵前槽寬約0.283m。柵前水深h≈0.142m。

說明：由於水量小的緣故，計算數據偏小，這里為了設計的需要、施工的方便以及設備選型的准確，取柵槽寬度0.60m，柵前水深0.30m。

② 格柵計算

（1-2）

n—格柵間隙數

代入數據得： =36（條）

柵槽有效寬度（B）， 設計採用ø10圓鋼為柵條，即S=0.01m，=0.494m，取格柵寬度B=0.8m。

(4)紹興污水處理廠集氣罩擴展閱讀：

先確定格柵間隙數，得出你應該選用幾台格柵，再確定柵前水深（一般0.4左右）以及柵前流速(取0.9)，根據最大設計流量Qmax=0.4*0.9*B1算出進水渠道寬度。再用所得的B1除以格柵數量。就是每座格柵的進水渠道寬度。

應該用遠期最大設計流量設計，用近期平均流量校核，若水深過淺，應減少柵寬，增大水深重新計算。過柵流速建議不超過1.0

這個一般都是一米五到兩米。選擇水深主要是控制水流速度，水流速度以一米五即可。

『伍』 什麼是廢氣處理集氣罩

廢氣處理集氣罩對環境的保護。隨著現代社會的發展廢氣處理集氣罩距離普通人是原來越近了。比如說，企業的污水池的廢氣揮發到空氣中會嚴重影響空氣質量，更有可能會對人們的健康產生重大的影響。所以，廢氣處理集氣罩板對於保護環境來說是至關重要的。隨著我國國民經濟的飛速發展和市政基礎設施建設的全面展開，城市化進程的加速，原建於市郊化工園區，污水處理廠隨著城區的擴大逐漸被納入城區，有些化工園區的衛生防護范圍甚至直接與城市規劃中的居民小區，生活設施臨近，其中相當數量的污水處理廠的厭氧池、污泥濃縮池、生物絮凝池的周邊環境、風貌噪音，臭味臭氣直接影響人們的生活健康。現代城市化進程加快，城市中心區不斷擴大，較多已建的污水廠也被納入其中，廠區周圍往往發展人口密集的居民生活區或公共活動區，隨著環境意識的不斷深化,城市污水處理廠在處理污水過程中產生的惡臭氣體已經逐漸成為不可忽視的問題。

採用抗腐蝕能力很強的廢氣處理集氣罩把廢氣罩住，鋼結構在外面將膜懸吊。這樣既發揮了加蓋的抗腐蝕性能，又從根本上解決了鋼結構由於與腐蝕性氣體接觸而帶來的腐蝕問題，因而鋼結構可以按普通建築鋼結構的防腐等級考慮進行設計，具有50年的使用壽命，發揮了鋼結構的性能，實現了結構骨架與覆蓋材料的完美結合。有了廢氣處理集氣罩板就徹底解決了一直讓人們最頭痛的問題，污水處理廠及垃圾填埋場的惡臭氣體污染等問題。

『陸』 新改造的污水處理廠還臭氣熏天的原因

污水廠裡面的物質厭氧發臭，污泥等。，所以若採用好養曝氣處理，臭氣倒是很正常。一般污水廠都伴有臭味的，除非做個除臭系統或加蓋，現在一些污水處理廠開二期地下的沉澱池，為的減少味道。答案參考自環保通。

『柒』 紹興市上虞區污水處理廠年有多少污泥

紹興市上虞區污水處理廠年有2737.5噸污泥。根據查詢相關公開信息得：紹興市上虞區污水處理廠日處理7.5噸，相當於45萬噸原水所產生的淤泥，一年有365天，一年產生的污泥有7.5*365=2737.5噸。日前，位於曹娥街道工業功能區的供水公司大三角水廠內，污泥處理場工程完工，脫水機房、應急排泥池、濃縮池、廢液池等設施設備調試完畢，進入最後完善和驗收環節，11月將正式投用。據悉，該污泥處理場用於大三角水廠和上源閘新建水廠的污泥處理，日處理7.5噸，相當於45萬噸原水所產生的淤泥。

『捌』 環境工程參考書目的問題

推薦《環境工程學》，第二版，蔣展鵬主編，高教出版。16開本書全面、系統地論述了環境工程的基本理論、污染防治技術與控制工程及其發展趨勢。全書分為3篇，共12章。第一篇水質凈化與水污染控制工程，內容包括水質與水體自凈、水的物理化學處理方法、水的生物化學處理方法以及水處理工程系統與最終處置。第二篇大氣污染控制工程，內容包括大氣質量與大氣污染、顆粒污染物控制、氣態污染物控制以及污染物的稀釋法控制。第三篇固體廢物污染控制工程及其他污染防治技術，內容包括固體廢物管理系統，城市垃圾處理技術，固體廢物資源化、綜合利用與最終處置，以及雜訊、電磁輻射、放射性、振動和光污染的防治技術。 本書可作為普通高等院校環境科學、環境工程、化工等專業學生的教材，也可供相關領域的科技人員參考使用。《水污染控制工程》，第二版，高廷耀主編，高教出版目錄：緒論
第一篇 排水溝道系統
第一章 排水溝道系統
第一節 城鎮排水系統的體制組成
第二節 溝道及溝道系統上的構築物
第三節 排水泵站
第二章 溝道水力學
第一節 溝道中的水流情況
第二節 污水溝道水分學設計的原則
第三節 溝道水力學計算用的基本公式
第四節 水力學算圖
第五節 溝道水力學設計數據
第六節 溝段的銜接
第七節 溝段水力學計算舉例
第八節 倒虹管水力學計算舉例
第九節 常用排水泵
第十節 排水泵站水力學計算舉例
第三章 污水溝道系統的設計
第一節 污水設計流量的確定
第二節 污水溝道系統的平面布置
第三節 溝道在街道上的位置
第四節 污水溝道的水力學設計
第五節 溝道施工圖的繪制
第六節 污水泵站的設計
第四章 城鎮雨水溝道的設計
第一節 雨水徑流量的計算
第二節 雨水徑流量的調節
第三節 城鎮雨水溝道的設計
第四節 雨水泵站的設計
第五節 城鎮防洪
第六節 合流溝道系統的設計
第七節 我國舊城傳統排水措施
第五章 排水溝道施工
第一節 排水溝道的埋沒方法
第二節 開槽施工
第三節 頂管施工
第四節 井點排水
第五節 排水溝道工程的施工
第六章 排水溝道系統的管理和養護
第一節 排水溝道系統的養護
第二節 排水溝道系統的修理
第七章 排水管管節的安全核算
第一節 概述
第二節 管節的外壓試驗
第三節 荷載計算
第四節 荷載計算和安全核算示例
第八章 城鎮排水工程的規劃
第一節 水污染控制的具體目標
第二節 城鎮排水工程規劃的進行
第三節 城鎮排水工程規劃的內涵
第九章 污水水質和污水出路
第一節 污水水質
第二節 污染物在水體環境中的遷移與轉化
第三節 污水出路
第十章 污水的物理處理
第一節 格柵和篩網
第二節 沉澱的基礎理論
第三節 沉砂池
第四節 沉澱池
第五節 隔沒和破乳
第六節 浮上法
第十一章 廢水生物外理的基本概念和生化反應動力學基礎
第一節 廢水的好氧生物外量和厭氧生物處理
第二節 微生物的生長規律和生長環境
第三節 反應速度和反應級數
第四節 米歇里斯-門坦(Michaelis-Menten)方程式
第五節 莫諾特(Monod)方程式
第六節 廢水生物處理工程的基本迅芹數學模式
第十二章 穩定塘和污水的土地處理
第一節 穩寫塘
第二節 污水土地處理
第十三章 污水的好氧生物處理(一)——生物膜法
第一節 生物濾池
第二節 生物轉盤
第三節 生物接觸氧化法
第四節 生物流化床
第十四章 污水的好氧生物處理(二)——活性污泥法
第一節 基本概念
第二節 氣體傳遞原理和曝氣池
第三節 活性污泥法的發展和演變
第四節 活性污泥法的設計計算
第五節 活性污泥法系統設計和敏鏈運行中的一些重要問題
第六節 二次沉澱池
第十五章 污沙土的厭氧生畝拿畢物處理
第一節 厭氧生物處理的基本原理
第二節 污水的厭氧生物處理的基本原理
第三節 厭氧生物處理法的設計
第四節 厭氧和好氧技術的聯合運用
第十六章 污水的化學處理
第一節 化學混凝法
第二節 中和法
第三節 化學沉澱法
第四節 氧化還原法
第十七章 污水的吸附法、離子交換法、萃取法和膜折法處理
第一節 吸附法
第二節 離子交換法
第三節 萃取法
第四節 膜折法
第十八章 城市污水的深度處理
第一節 氮、磷的去除
第二節 城市污水的三級處理
第十九章 小型污水處理設施
第一節 小型污水處理設施水量水質特點
第二節 組合式生活污水處理設備
第二十章 污泥處理和處理
第一節 污泥的來源、性質和數量
第二節 污泥的處置及其前處理
第三節 污泥濃縮
第四節 污泥的穩定
第五節 污泥的調理
第六節 污泥脫水
第七節 污泥的乾燥與焚化
第八節 污泥的管道輸送
第二十一章 污水處理廠的設計
第一節 廠址選擇
第二節 廠、站處理方法和流程的選擇
第三節 污水廠的平面布置
第四節 污水廠的高程布置 《大氣污染控制工程》，作者：郝吉明 馬廣大，第二版，高教出版。目錄：第一章 概論 第一節 大氣與大氣污染一、大氣及大氣圈二、大氣的組成三、大氣污染四、全球性大氣污染問題第二節 大氣污染物及其來源一、大氣污染物二、大氣污染物的來源和發生量三、中國城市大氣污染概況第三節 大氣污染的影響一、對人體健康的影響二、對植物的傷害三、對器物和材料的傷害四、對大氣可見度和氣候的影響第四節 大氣污染綜合防治一、大氣污染綜合防治的含義二、大氣污染綜合防治措施第五節 環境空氣質量控制標准一、環境空氣質量控制標準的種類和作用 二、環境空氣質量標准 三、工業企業設計衛生標准 四、大氣污染物排放標准 五、空氣污染指數及報告第二章 燃燒與大氣污染 第一節 燃料的性質一、煤二、石油三、天然氣四、非常規燃料第二節 燃料燃燒過程一、 影響燃燒過程的主要因素 二、燃料燃燒的理論空氣量三、燃燒產生的污染物四、熱化學關系式第三節 煙氣體積及污染物排放量計算一、 煙氣體積計算 二、污染物排放量的計算第四節 燃燒過程硫氧化物的形成一、 燃料中硫的氧化機理 二、SO2和SO3之間的轉化第五節 燃燒過程中顆粒污染物的形成一、 碳粒子的生成 二、燃煤粉塵的形成第六節 燃燒過程中其它污染物的形成一、 有機污染物的形成 二、一氮化碳的形成三、汞的形成與排放第三章 大氣污染氣象學 第一節 主要氣象要素第二節 大氣的熱力過程一、太陽、大氣和地面的熱交換 二、氣溫的垂直變化 三、大氣穩定度 四、逆溫 五、煙流形狀與大氣穩定度的關系 第三節 大氣的運動和風一、引起大氣運動的作用力 二、大氣邊界層中風隨高度的變化 三、近地層中的風速廓線模式 四、地方性風場 第四章 大氣擴散濃度估算模式 第一節 湍流擴散的基本理論一、湍流概念簡介二、湍流擴散理論簡介第二節 高斯擴散模式一、高斯模式的有關假定二、無界空間連續點源擴散模式三、高架連續點源擴散模式四、地面連續點源擴散模式五、顆粒物擴散模式第三節 污染物濃度的估算一、煙氣抬升高度的計算二、擴散參數的確定第四節 特殊氣象條件下的擴散模式一、封閉型擴散模式二、熏煙型擴散模式第五節 城市及山區的擴散模式一、城市大氣擴散模式二、山區擴散模式第六節 煙筒高度的設計一、煙囪高度的計算二、煙囪設計中的幾個問題第七節 廠址選擇一、廠址選擇中所需的氣候資料二、長期平均濃度的估算三、廠址選擇第五章 顆粒污染物控制技術基礎 第一節 顆粒的粒徑及粒徑分布一、顆粒的粒徑二、粒徑分布三、平均粒徑四、粒徑分布函數第二節 粉塵的物理性質一、粉塵的密度二、粉塵的安息角與滑動角三、粉塵的比表面積四、粉塵的含水率五、粉塵的潤濕性六、粉塵的荷電性和導電性七、粉塵的粘附性八、粉塵的自燃性和爆炸性第三節 凈化裝置的性能一、凈化裝置技術性能的表示方法二、凈化效率的表示方法第四節 顆粒捕集的理論基礎一、流體阻力二、阻力導致的減速運動三、重力沉降四、離心沉降五、靜電沉降六、慣性沉降七、擴散沉降第六章 除塵裝置 第一節 機械除塵器一、重力沉降室 二、慣性除塵器三、旋風除塵器第二節 電除塵器 一、 電除塵器的工作原理 二、電暈放電 三、粒子荷電 四、荷電粒子的運動和捕集 五、被捕集粉塵的清除 六、電除塵器結構 七、粉塵比電阻 八、電除塵器的選擇和設計 第三節 濕式除塵器 一、 概述 二、濕式除塵器的除塵機理 三、噴霧塔洗滌器 四、旋風洗滌器 五、文丘里洗滌器 第四節 過濾式除塵器 一、 袋式除塵器工作原理 二、袋式除塵器的壓力損失 三、袋式除塵器的濾料 四、袋式除塵器的清灰 五、袋式除塵器的選擇、設計和應用 六、顆粒層除塵器 第五節 除塵器選擇與發展 一、 除塵器的合理選擇 二、除塵設備的發展 第七章 氣態污染物控制技術基礎 第一節 氣體擴散 一、氣體在氣相中的擴散 二、氣體在液體中的擴散 第二節 氣體吸收 一、吸收機理 二、氣液平衡 三、物理吸收 四、化學吸收 第三節 氣體吸附 一、吸附劑 二、吸附機理 三、吸附工藝與設備計算 第四節 氣體催化凈化 一、催化作用和催化劑 二、氣固催化反應動力學 三、SO2催化氧化動力學方程 四、氣-固相催化反應器的設計 第八章 硫氧化物污染控制 第一節 硫循環及硫排放第二節 燃燒前燃料脫硫一、煤炭的固態加工二、煤炭的轉化三、重油脫硫 第三節 流化床燃燒脫硫一、流化床燃燒技術概述二、流化床燃燒脫硫的化學過程三、流化床脫硫的主要影響因素四、脫硫劑的再生第四節 高濃度二氧化硫尾氣的回收與凈化第五節 低濃度二氧化硫煙氣的凈化 一、煙氣脫硫的方法概述二、主要的煙氣脫硫工藝三、同時脫硫脫氮工藝四、煙氣脫硫工藝的綜合比較第九章 固定源氮氧化物污染控制 第一節 氮氧化物性質及來源 第二節 燃燒過程中氮氧化物的形成機理 一、熱力型Nox形成的熱力學 二、熱力型Nox形成的動力學---澤利多維奇(Zeldovich)模型 三、瞬時NO (prompt NO)的形成 四、燃料型Nox (fuel Nox)的形成 第四節 低氮氧化物燃燒技術 一、 傳統的低Nox燃燒技術 二、先進的低Nox燃燒器技術 第五節 煙氣脫硝技術 一、 選擇性催化還原法(SCR)脫硝 二、選擇性非催化還原法(SNCR)脫硝第十章 揮發性有機物污染控制 第一節 蒸氣壓及蒸發 一、蒸氣壓二、揮發與溶解 第二節 VOCs 污染預防一、VOCs替代 二、工藝改革 三、泄露控制 第三節 燃燒法控制VOCs污染 一、 VOCs燃燒轉化原理及燃燒動力學二、 燃燒工藝 第四節 吸收(洗滌)法控制VOCs污染一、吸收工藝及吸收劑二、吸收設備第五節 冷凝法控制VOCs污染 一、冷凝原理二、氣態污染物的冷凝分離 三、VOCs的冷凝 四、冷凝類型和設備 第六節 吸附法控制VOCs污染一、 附工藝二、 吸附容量三、 組分吸附四、 活性炭的吸附熱第七節 生物法控制VOCs污染 一、生物法控制VOCS污染的原理 二、生物法處理VOCs工藝三、生物法工藝性能比較及其應用前景第十一章 機動車污染控制 第一節 城市交通趨勢及影響 一、 動車保有量的增長二、影響交通方式的主要因素 三、交通源對城市空氣污染的影響 第二節 汽車發動機污染物的形成與控制 一、 汽油機的工作原理與污染來源二、 燃燒過程中污染物的形成 三、 低污染的發動機技術 四、 汽油車尾氣排放後處理技術 五、 曲軸箱排放與控制 六、 燃油蒸發排放控制 七、 汽油車排放污染控制的最新發展 第三節 柴油發動機污染物的形成與控制 一、 四沖程柴油機的工作原理二、 柴油機污染物的形成過程 三、 控制柴油機污染物排放的發動機技術 四、 柴油車排氣後處理技術 第四節 新型動力車 一、 電動汽車二、 燃料電池汽車 三、 混合動力車 第五節 交通規劃與交通管理 一、 城市交通的綜合規劃二、 城市交通規劃方法三、 關鍵的戰略措施四、 減少空氣污染的交通管理對策第十二章 大氣污染與全球氣候 第一節 溫室氣體與氣候變化 一、 全球氣候變化問題 二、 影響氣候變化的大氣成分 三、 應對措施與策略 第二節 臭氧層破壞問題 一、 大氣臭氧層的主要特徵和臭氧層破壞現象 二、 平流層臭氧形成及破壞機理 三、 臭氧層破壞的危害 四、 消耗臭氧層的物質 五、 制臭氧層破壞的應對措施與策略 第三節 致酸前體物與酸雨 一、 酸雨問題 二、 致酸前體物 三、 控制措施與策略 第十三章 集氣罩 第一節 凈化系統的組成及系統設計的基本內容 一、 局部排氣凈化系統的組成 二、 局部排氣凈化系統設計的基本內容 第二節 集氣罩的集氣機理 一、 吸入氣流 二、 吹出氣流 三、 吸入氣流與吹出氣流 四、 吹吸氣流 第三節 氣罩的基本型式 一、 密閉罩 二、 排氣櫃 三、 外部集氣罩 四、 接受式集氣罩 五、吹吸式集氣罩 第四節 集氣罩性能參數及計算 一、排風量的確定 二、壓力損失的確定 第五節 集氣罩的設計方法 一、密閉罩的設計 二、外部集氣罩的設計三、槽邊集氣罩設計四、熱源上部接受式集氣罩設計五、吹吸式集氣罩的設計第十四章 管道系統的設計第一節 管道系統氣體流動壓力損失計算一、管道內氣體流動的壓力損失 二、管道系統氣體流動壓力損失計算 三、管道計算實例 第二節 管道系統布置及部件 一、管道系統布置 二、管道和部件 第三節 管道系統保溫、防腐和防爆 一、管道系統保溫 二、管道系統防腐 三、管道系統防爆 第四節 高溫煙氣冷卻與管道系統熱補償設計一、高溫煙氣冷卻設計 二、管道熱補償設計三、高溫煙氣管道設計參考文獻附錄 附錄一 空氣的物理參數附錄二 水的物理參數附錄三 《環境空氣質量標准》規定的各項污染物的濃度限值附錄四 居住區大氣中有害物質的最高容許濃度附錄五 車間空氣中有害物質的最高容許濃度附錄六 現有污染源大氣污染物排放限值附錄七 新污染源大氣污染物排放限值附錄八 幾種氣體或蒸氣的爆炸特性附錄九 幾種粉塵的爆炸特性附錄十 通常狀態下空氣的性質附錄十一 常用的換算系數索引
《固體廢物處置與資源化》作者:蔣建國。出版社：化學工業出版社 目錄：1固體廢物的環境問題及其管理
1.1固體廢物的定義及其二重性
1.1.1 固體廢物的定義
1.1.2 固體廢物的二重性
1.2固體廢物的分類
1.2.1生活垃圾
1.2.2工業固體廢物
1.2.3危險廢物
1.2.4農業廢物
1.2.5其他廢物
1.3固體廢物的污染特點及其環境影響
1.3.1 固體廢物對環境潛在污染的特點
1.3.2 固體廢物對環境的影響
1.3.3固體廢物對人體健康的影響
1.4我國固體廢物的產生和管理現狀
1.4.1我國固體廢物管理的歷史及發展
1.4.2我國城市生活垃圾的產生和管理現狀
1.4.3我國工業固體廢物的產生及處理現狀
1.4.4我國危險廢物的產生及處理現狀
1.5固體廢物的管理原則
1.5.1「三化」基本原則
1.5.2全過程管理原則
1.5.3循環經濟理念下的固體廢物管理原則
1.6我國固體廢物管理體系
1.6.1 固體廢物環境管理制度
1.6.2固體廢物管理系統
1.7我國固體廢物環境管理標准體系
1.7.1 固體廢物分類標准
1.7.2固體廢物鑒別方法標准
1.7.3固體廢物污染控制標准
1.7.4固體廢物綜合利用標准
討論題
2固體廢物的產生、特徵及采樣方法
2.1固體廢物產生量及預測
2.1.1 城市生活垃圾產生量及預測
2.1.2工業固體廢物產生量及預測
2.2固體廢物的物理及化學特性
2.2.1固體廢物的物理特性
2.2.2固體廢物的化學特性
2.2.3危險廢物特性及鑒別試驗方法
2.3固體廢物的采樣方法
2.3.1采樣統計方法
2.3.2單一隨機采樣型
2.3.3分層隨機采樣型
2.3.4系統隨機采樣型
2.3.5階段式采樣法
2.3.6權威性采樣法
2.3.7混合採樣型
2.3.8不同廢物貯存形態的取樣方法
2.3.9我國生活垃圾采樣標准
2.3.10我國用於鑒別固體廢物危險特性的采樣方法
討論題
3固體廢物的收集、運輸及轉運系統
3.1 固體廢物的收集
3.1.1 收集方式
3.1.2國外城市垃圾分類收集概況
3.1.3我國城市垃圾分類收集概況
3.2 固體廢物收運系統及其分析方法
3.2.1廢物收運系統分類
3.2.2拖曳容器系統分析方法
3.2.3固定容器系統分析方法
3.3固體廢物收集路線及規劃設計
3.3.1 固體廢物收集路線的規劃
3.3.2固體廢物收集路線的設計
3.4固體廢物的運輸
3.4.1 車輛運輸
3.4.2船舶運輸
3.4.3管道運輸
3.4.4危險廢物運輸的特殊要求
3.5固體廢物轉運系統
3.5.1垃圾轉運的必要性
3.5.2轉運站分類
3.5.3不同類型轉運站介紹
3.5.4轉運站選址
3.5.5轉運站配置要求
3.5.6轉運站環境保護與勞動安全衛生
3.5.7轉運站工藝設計
3.6固體廢物收運系統的優化
討論題
4固體廢物的壓實、破碎及分選處理技術
5污泥的深縮、調質破解與脫水處理技術
6危險廢物固化/穩定化處理技術
7有機廢物堆肥化處理技術
8有機廢物厭氧消化處理技術
9固體廢物****處理技術
10固體廢物熱解處理技術
11固體廢物熔融處理技術
12污泥熱干化處理技術
13固體廢物填埋處理技術