廢水產氣量

1. 什麼因素影響污水產甲烷量

厭氧條件下，影響產甲烷量即是影響甲烷菌的生長。影響甲烷菌生長活性的因素有很多，包括
溫度、酸鹼度、碳氮比、負荷、氧化還原電位、有毒有害物質控制如氨氮的影響等。

1酸鹼度
甲烷菌生長最適宜的pH范圍是6.8-7.2，若pH低於6或高於8，正常的消化就遭到破壞。因此，消化系統內必須存在足夠的緩沖物質，如重碳酸鹽，用以中和產酸菌產生的過量酸。一般來說，消化系統應保持鹼度2000~3000mg/L（以CaCO3計）
2 碳氮比
有機物的碳氮比（C/N）對消化過程有較大影響。碳氮比過高，組成細菌的氮量不足，消化液的緩沖能力較低，pH易下降；碳氮比太低，則氮含量過高，pH可能上升到8.0以上，脂肪酸的銨鹽積累，對甲烷菌產生毒害作用。實驗表明，C/N=12~16時，處理效果較好。如以C/N=15為准，推算的營養比約為C：N：P=75:5:1，若以C與COD的化學計量關系推算，則為COD：N：P=200:5:1。
3 負荷
負荷常以投配率表示。投配率過高，則產酸速率大於甲烷菌的耗酸速率，揮發酸積累，使pH下降，破壞鹼性消化，產氣率降低；投配率過低，雖可提高產氣率，消化完全，但設備容積大，基建投資也大。中溫消化污泥投配率以6%-8%為宜。
4 氧化還原電位
厭氧消化系統中氧化還原電位的高低非，對甲烷菌的影響極為明顯。甲烷菌細胞內具有許多低氧化還原點位的酶系。當體系的氧化還原電位高時，這些酶系將被高電位不可逆轉地氧化破壞，是甲烷菌的生長受到抑制，甚至死亡。產酸菌可以在氧化還原電位為+l00~-100mV的環境正常生長和活動；而產甲烷菌的最適氧化還原電位為-300~-400mV。
5 有毒有害物質控制
工業廢水中常含有毒化合物，而厭氧處理中甲烷菌對毒性物質往往比發酵菌更為敏感，因此毒性物質的存在及其濃度是影響厭氧處理的重要因素。
5.1 氨氮的影響
氨氮有刺激濃度和抑制濃度之分。氨氮濃度在50~200mg/L時，對厭氧反應器消化液中的微生物有刺激作用，在1500~3000mg/L則有明顯的抑製作用。值得注意的是：消化液的pH值決定了水中氨和銨離子間的分配百分比。當pH值較高時，對甲烷菌有毒性的游離氨的比例也會相應提高。
廢水中氨氮濃度高於 3000mg/L 時，不論 pH 值如何，銨離子都有很大的毒性，厭氧反應器將無法運轉。進水氨氮濃度最好控制在 800mg/L 以內，可通過稀釋廢水，或者從廢水中去除氨氮源，或添加不含氮的有機廢水，調節廢水的碳氮比等方式實現。
5.2 硫酸鹽的影響
當廢水中含有高濃度的硫酸鹽時，會對厭氧反應產生不利的影響，主要表現在以下兩個方面：一是由於硫酸鹽還原菌和產甲烷菌都可以利用乙酸和 H2而產生基質競爭性抑製作用；二是硫酸鹽還原菌會將SO42-轉化為H2S，而H2S是有毒的。還原的終產物—硫化物對產甲烷菌和其它厭氧菌直接產生毒害作用。一般厭氧反應器中硫酸鹽離子的濃度應小於 1000mg/L。
如廢水中含有重金屬、鹼土金屬、三氯甲烷、氰化物、酚類、硝酸鹽和氯氣等有毒物質，必須考慮對廢水進行必要的預處理。

2. 生活污水厭氧處理產氣量一般為

1.一種生活污水分體式厭氧好氧處理工藝，由沉澱、厭氧消化、厭氧過濾、凈化、取樣工序組成，其特徵在於： 1.1在厭氧過濾與凈化工序間增加兼性緩沖工序，兼性緩沖工序中水力滯留時間為0.5-3小時； 1.2沉澱工序中水力滯留時間為0.5-3小時； 1.3厭氧消化工序在2個以上串聯或並聯的單體厭氧消化池中進行，厭氧菌種為厭氧活性污泥，厭氧菌種的投放量為厭氧消化池容積的5％。 1.4厭氧過濾工序在單獨1個或1個以上串聯或並聯的厭氧過濾器中進行。

3. 廢水厭氧處理過程中產生的沼氣量如何計算還有不同的廢水產生的沼氣量是一樣的嗎

UASB厭氧反應器的沼氣產量計算方法是：
Qa=Q X（So-Se）X η
Q為廢水流量m3/d;
So為進水COD，kg/m3;
Se為出水COD，kg/m3;
η為沼氣產率系數版，0.45-0.50m3/kgCOD

具體還要看用權什麼工藝來處理，UASB、UBF、USR、EGSB、IATS、AFMLP、PAD的HRT各不同，沼氣產氣量計算採用的沼氣產率系數也不一樣。

4. 白酒廠廢水產生量怎麼計算啊一般有哪些啊

廢水產生量主要是看用水，結合各個工藝環節的水消耗量，你必須得搞清楚哪些環節要用水，然後再能計算，你可以網路文庫里找白酒生產工藝。

5. 廢水排放量與用水量的關系(比例多少)

一、統計用水、排水等有關指標，必須首先對給水系統有個概略了解。在工業生產中按給水的路線和利用程度，分為直流、循環和循序三種給水系統。
1、直流給水系統指工業生產用水由就近水源取消，水經過一次使用後便以廢水形式全部或大部分排走。其生產用水量等於企業從地下水源和地面水源取用的新鮮水量。
2、循環給水系統指使用過後的水經適當處理重新回用，不再排走。在循環過程中所損耗的水量，須從水源取水加以補充。
3、循序給水系統是根據各車間對水質的要求，將水重復利用，將水源送來的水先供甲車間使用，甲車間使用後的水或直接送乙車間使用，或經適當處理(冷卻、沉澱等)後加壓送乙車間或丙車間使用，然後排放。這種系統也叫串級給水系統。
二、廢水排放量的計算有兩種：
1、使用各種流量計進行測量，如監測數據、各種流量計測得的數據和連續自動監控測得的數據等。
2、系數估演算法。從排污單位的新鮮用水量來估算其污水排放量。
（1）排污單位的新鮮水量沒有進入其產品，一般其污水排放量可以估算為新鮮水量的0.8―0.9倍。
（2）有相當部分變成產品(如啤酒、飲料行業)，則其污水排放量應以新鮮水量減去轉成產品數量的0.8―0.9倍。
（3）部分行業水的重復利用率很高，如軋鋼、選礦等行業水的重復利用率都高達80%～90%，水經過多次使用，蒸發和流失都很大，這時用新鮮水量推算污水排放量時所用的系數就比較小，有時甚至會達到40%～50%。還可以利用產污系數進行測算。

6. 中國人均廢水產生量

1.城鎮生活污水排放復量制=城鎮生活污水排放系數×市鎮非農業人口×365
0.85*12500*90*365=34903125kg=34.90萬噸

2.34.90*0.85=29.665萬噸

3.污水處理率=污水處理量/污水排放總量×100%
29.665/34.90*100=85%

7. 工業污水處理中污泥厭氧消化池產氣量下降的原因主要有哪些

（1）有機物投配負荷太低：在其他條件正常時，沼氣產量與投入的有機物成正比，投入的有機物越多，沼氣產量越多。反之，投入的有機物越少，則沼氣產量越少。出現產氣量下降的原因，往往是由於濃縮池運行不佳，濃縮效果較差，大量有機固體隨濃縮池上清液流失，導致進入消化池的污泥濃度降低，即相同體積進泥的情況下有機物數量減少。此時可通過加強對污泥濃縮工藝的控制，保證達到合格的濃縮效果。
（2）甲烷菌活性降低：由於某種原因導致甲烷菌活性降低，分解VFA速率降低，因而沼氣產量也隨之降低。水力負荷過大、有機物投配負荷過大、溫度波動過大、攪拌效果不均勻、進水存在毒物等因素均可使甲烷菌活性降低，要分析具體原因，採取相應的對策。
（3）排泥量過大：使消化池內厭氧微生物的數量減少，破壞了微生物量與營養量的平衡，使產氣量隨之降低，對策自然是減少排泥量。
（4）消化池有效容積減少：由於池內液面浮渣的積累和池底泥沙的堆積使消化池有效容積減小，整體消化效果下降，產氣量也隨之降低。此時應排空消化池進行清理，同時檢查浮渣消除設施的運行情況和預處理設施沉砂池的除砂效率，對存在的故障及時消除。
（5）沼氣泄漏：消化池和輸氣系統的管道或設施出現漏氣現象使計量到的產氣量比實際產氣量小，此時應立即查找漏點並予以修補，以防止出現沼氣爆炸等更大的事故。
（6）消化池內溫度下降：進泥量過大或加熱設施出現故障使消化池內溫度下降，產氣量也隨之降低。此時對策是把消化池內的污泥加熱到規定的溫度，同時減少進泥量和排泥量。
武漢格林環保在污水處理方面有著不錯的工藝和經驗，可以多了解一下。

8. 人均每天污水排放量是好多

截止到2007年的數據,中國665個(目前為661個)城市用水量現在達到501.9億立方米/年回,按照城市的戶籍人口來答算,人均的綜合耗水量大概就是在390升/天左右,平均每人每天消費400升水,增長較快.,保守估計中國污水總量現在是在400億噸/年,這僅僅是城市廢水量。

考慮到更廣大的農村地區,有將近三萬四千個鄉鎮,集中居住的區域廢水的產生量、排放量還是蠻高的,統計數據大概鄉鎮人均用水量中,鎮能達到人均90升左右,鄉大概是75上升,這指的是鄉鎮集中用水區就是建城區,這部分人口大概也將近有4億人,這樣算下來,總的污水量肯定是相當可觀。

拓展資料：

為貫徹《中華人民共和國環境保護法》、《中華人民共和國水污染防治法》和《中華人民共和國海洋環境保護法》，控制水污染，保護江河、湖泊、運河、渠道、水庫和海洋等地面水以及地下水水質的良好狀態，保障人體健康，維護生態平衡，促進國民經濟和城鄉建設的發展，特製定本標准。

9. 根據產排污系數和產量怎麼核算廢水量

1. 實測法
   當廢氣排放量有實測值時，採用下式計算：
   
   Q年= Q時× B年/B時/10000
   式中：
   Q年——全年廢氣排放量，萬標m3/y；
   Q時——廢氣小時排放量，標m3/h；
   B年——全年燃料耗量（或熟料產量），kg/y；
   B時——在正常工況下每小時的燃料耗量（或熟料產量） ，kg/h。
   2.系數推演算法
   1)鍋爐燃燒廢氣排放量的計算
   ①理論空氣需要量（V0）的計算a. 對於固體燃料，當燃料應用基揮發分Vy>15%（煙煤），計算公式為：V0=0.251 ×QL/1000+0.278[m3(標）/kg]
   當Vy<15%（貧煤或無煙煤），
   V0=QL/4140+0.606[m3(標）/kg]
   當QL<12546kJ/kg（劣質煤）， V0=QL//4140+0.455[m3(標)/kg)
   b. 對於液體燃料，計算公式為：V0=0.203 ×QL/1000+2[m3(標）/kg]
   c. 對於氣體燃料，QL<10455 kJ/（標）m3時，計算公式為：
   V0= 0.209 × QL/1000[m3/ m3]
   當QL>14637 kJ/（標）m3時，
   V0=0.260 × QL/1000-0.25[m3/ m3]
   式中：V0—燃料燃燒所需理論空氣量，m3(標)/kg或m3/m3；
   QL—燃料應用基低位發熱值，kJ/kg或kJ/（標）m3。
   各燃料類型的QL值對照表
   （單位：千焦/公斤或千焦/標米3）
   燃料類型 QL
   石煤和矸石 8374
   無煙煤 22051
   煙煤 17585
   柴油 46057
   天然氣 35590
   一氧化碳 12636
   褐煤 11514
   貧煤 18841
   重油 41870
   煤氣 16748
   氫 10798
   ②實際煙氣量的計算a.對於無煙煤、煙煤及貧煤 ：Qy=1.04 ×QL/4187+0.77+1.0161(α-1) V0[m3(標）/kg]
   當QL<12546kJ/kg（劣質煤），
   Qy=1.04 ×QL/4187+0.54+1.0161(α-1) V0[m3(標）/kg]
   b.對於液體燃料 ： Qy=1.11 ×QL/4187+(α-1) V0[m3(標）/kg]
   c.對於氣體燃料，當QL<10468 kJ/（標）m3時 ：
   Qy=0.725 ×QL/4187+1.0+(α-1) V0(m3/ m3)
   當QL>10468 kJ/（標）m3時，
   Qy=1.14 ×QL/4187-0.25+(α-1) V0(m3/ m3)
   式中：Qy—實際煙氣量，m3(標)/kg;
   α —過剩空氣系數， α = α 0+Δ α
   爐膛過量空氣系數
   禽養殖排污系數表：
   畜禽糞便排泄系數
   項目單位 牛 豬 雞 鴨
   糞
   公斤/天 20.0 2.0 0.12 0.13
   公斤/年 7300.0 398.0 25.2 27.3
   尿
   公斤/天 10.0 3.3 —— ——
   公斤/年 3650.0 656.7 —— ——
   飼養周期 天 365 199 210 210
   
   畜禽糞便中污染物平均含量 （單位：公斤/噸）
   項目 COD BOD NH3-N 總磷 總氮
   牛糞 31.0 24.53 1.7 1.18 4.37
   牛尿 6.0 4.0 3.5 0.40 8.0
   豬糞 52.0 57.03 3.1 3.41 5.88
   豬尿 9.0 5.0 1.4 0.52 3.3
   雞糞 45.0 47.9 4.78 5.37 9.84
   鴨糞 46.3 30.0 0.8 6.20 11.0

   
   

   參考：http://www.360doc.com/content/12/0723/19/7793118_226040501.shtml