工业废水生化计算书

⑴ CASS工艺计算书

1.2 目前CASS工艺设计计算方法 CASS工艺属于活性污泥法范畴，但由于其运行方式独特，与传统活性污泥法又有很大的差别。在同一周期内，池内的污水体积、污染物的浓度、DO和MLSS时刻都在发生变化，是一种非稳态的反应过程。目前CASS工艺设计采用污泥负荷法，该方法不考虑反应池内基质浓度、MLSS和DO含量在时间上的变化，只考虑进出水有机物的浓度差，并忽略同一反应周期内沉淀、滗水和闲置阶段的生物降解作用，采用与传统活性污泥法基本相同的计算公式。CASS工艺采用污泥负荷法进行设计时，除反应池容积计算与传统活性污泥法不同，其它如反应池DO和剩余污泥排放量等计算方法与传统活性污泥工艺相同，因此，本节着重介绍CASS工艺反应池容积的计算方法。1.2.1 计算BOD-污泥负荷（Ns）BOD-污泥负荷是CASS工艺的主要设计参数，其计算公式为： （1）式中： Ns——BOD-污泥负荷，kgBOD5/(kgMLSS·d)，生活污水取0.05～0.1kgBOD5/(kgMLSS·d)，工业废水需参考相关资料或通过试验确定； K2——有机基质降解速率常数，L/(mg·d)； Se——混合液中残存的有机物浓度，mg/L；
η——有机质降解率，％； �0�6——混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，�0�6＝0.75。 （2）式中： MLVSS——混合液挥发性悬浮固体浓度，mg/L； MLSS——混合液悬浮固体浓度，mg/L；1.2.2 CASS池容积计算CASS池容积采用BOD-污泥负荷进行计算，计算公式为： （3）式中：V——CASS池总有效容积，m3； Q——污水日流量，m3/d； Sa、Se——进水有机物浓度和混合液中残存的有机物浓度，mg/L；X——混合液污泥浓度（MLSS），mg/L； Ns——BOD-污泥负荷，kgBOD5/(kgMLSS·d)； �0�6——混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值。1.2.3 容积校核 CASS池的有效容积由变动容积和固定容积组成。变动容积（V1）指池内设计最高水位和滗水器排放最低水位之间的容积；固定容积由两部分组成，一部分是安全容积（V2），指滗水水位和泥面之间的容积，安全容积由防止滗水时污泥流失的最小安全距离决定；另一部分是污泥沉淀浓缩容积（V3），指沉淀时活性污泥最高泥面至池底之间的容积。 CASS池总的有效容积： V＝n1×（V1＋V2＋V3） （4）式中：V——CASS池总有效容积，m3；V1——变动容积，m3；V2——安全容积，m3；V3——污泥沉淀浓缩容积，m3；n1——CASS池个数。设池内最高液位为H（一般取3～5m），H由三个部分组成：H＝H1＋H2＋H3 （5）式中：H1——池内设计最高水位和滗水器排放最低水位之间的高度，m； H2——滗水水位和泥面之间的安全距离，一般取1.5～2.0m；H3——滗水结束时泥面的高度，m；其中： （6）式中： A——单个CASS池平面面积，m2； n2——一日内循环周期数；H3＝H×X×SVI×10－3 （7）式中：X——最高液位时混合液污泥浓度，mg/L； 污泥负荷法计算的结果，若不能满足H2≥H－（H1＋H3），则必须减少BOD-污泥负荷，增大CASS池的有效容积，直到条件满足为止。1.2.4 设计方法分析从上述设计方法的描述中可以看出，现行的CASS工艺设计具有以下几个方面的特点：1、设计方法简单，设计参数单一，在传统的以污泥负荷为主要设计参数的活性污泥设计法基础上，采用容积进行校核，以保证滗水过程中的污泥不流失。2、设计只针对主反应区容积，而生物选择区容积则是按照主反应区容积的5％设计。3、污泥负荷法设计重点针对有机物质的降解，对脱氮未加考虑，难以满足污水排放对于氮的要求，故此方法具有片面性，难以满足高氨氮污水处理后达标排放。2 CASS工艺设计方法改进CASS工艺目前广泛应用的设计方法是污泥负荷法，污泥负荷法立足于有机物的去除，对系统脱氮效果则未加考虑，而对于高氨氮污水，脱氮效果的考虑更为重要，因此需结合目前已有的CASS工艺设计方法，加入脱氮工艺设计，对传统的CASS工艺设计方法进行改进。2.1 CASS工艺设计方法改进的思路高氨氮的污水脱氮设计的改进思路如下：1、设计采用静态法。设计方法不追踪CASS反应池内基质和活性污泥浓度在时间上的变化过程，而是着重于在某一进水水质条件下经系统处理后能达到的最终处理效果。对于同步硝化反硝化，由于其机理还处在进一步研究阶段，在设计中不加考虑。对于沉淀和滗水阶段的生物反应，其作用并不明显，因此在设计中对这两个阶段的生物反应不加考虑。2、将主反应区和预反应区分开设计，主反应区主要功能为有机物降解和硝化，而预反应区的功能主要为生物选择和反硝化脱氮。3、主反应区采用泥龄法设计，而将污泥负荷作为导出参数，结合试验研究的结论，通过污泥负荷对设计结果进行校核。4、反应池的尺寸通过进水量和污泥沉降性能确定。2.2 主反应区容积设计主反应区设计采用泥龄法，并用污泥负荷进行校核，其设计步骤如下：1、计算硝化菌的最大比增长速率当污水pH和DO都适合于硝化反应进行时，计算亚硝酸菌的比增长速率公式为： （8）式中：μN,max——硝化菌的最大比增长速率，d-1；T——硝化温度，℃；2、计算稳定运行状态下的硝化菌比增长速率 （9）式中：μN——硝化菌的比增长速率，d-1；N——硝化出水的NH3-N浓度，mg/L；KN——饱和常数，设计中一般取1.0mg/L。3、计算完成硝化反应所需的最小泥龄 （10） 式中： ——最小泥龄，d；μN——硝化菌的比增长速率，d－1。4、计算泥龄设计值 本处采用Lawrence和McCarty在应用动力学理论进行生物处理过程设计时提出的安全系数（SF）概念，SF可以定义为：SF＝ / （11）式中： ——设计泥龄，d；SF使生物硝化单元在pH值、溶解氧浓度不满足要求或者进水中含有对硝化有抑制作用的有毒有害物质时仍能保证达到设计所要求的处理效果。美国环保局建议一般取1.5～3.0。5、计算以VSS为基础的含碳有机物（COD）的去除速率活性异养菌生物固体浓度X1可用下式计算： （12）式中：X1——活性异养菌生物固体浓度，mg/L；YH——异养菌产率系数，gVSS/gCOD或gVSS/gBOD； bH——异养菌内源代谢分解系数，d－1； S0——进水有机物浓度，mgCOD/L或mgBOD/L； S1——出水有机物浓度，mgCOD/L或mgBOD/L； ——设计泥龄，d； t——水力停留时间，d； 活性生物固体表观产率系数，YH,NET将含碳有机物的去除速率定义为： （13）则可以得到下式：1/ ＝YH,NET·qH （14） 曝气池混合液VSS由三部分组成：活性生物固体、微生物内源代谢分解残留物和吸附在活性污泥上面不能为微生物所分解的进水有机物，VSS浓度可以表示为： （15） 式中：X——VSS浓度，mg/L； △S——基质浓度变化，mgCOD/L或mgBOD/L； YH——以VSS为基础的产率系数，gVSS/gCOD或gVSS/gBOD； b——以VSS为基础的活性污泥分解系数，d-1；以VSS为基础的（浓度为X）的有机物去除速率可以表示为：1/ ＝YH,NET·qOBS （16）6、计算生化反应器水力停留时间t （17）7、主反应区容积：VN＝Q t （18）式中：VN——主反应区容积，m3；Q——进水流量，m3/d；8、有机负荷校核有机负荷F/M： （19）式中：�0�6——MLVSS/MLSS，一般取0.7。根据相关试验结论，若F/M不在0.18～0.25 kgCOD/(kgMLSS·d)，则需改变泥龄，进行重新设计。10、氨氮负荷校核氨氮负荷SNR： （20）式中：N——主反应区产生NO3-N总量TKN，mg/L。根据相关试验结论，若SNR＞0.045 kg NH3-N/(kgMLSS·d)，则需增大泥龄，进行重新设计。2.3 预反应区容积设计 预反应区的功能设计为反硝化，其设计步骤如下： 1、计算反硝化速率SDNR反硝化速率可以根据试验结果或文献报道值确定，也可以按下面的方法计算：温度20℃时：SDNR ( 2 0) ＝0.3F/M＋0.029（21）温度T℃时： SDNR (T)＝ SDNR (2 0) ·θ( T- 2 0 ) (θ为温度系数，一般取1.05) （22）2、缺氧池的MLVSS总量为：LA＝QND/ SDNR (T) （23）式中：ND——反硝化去除的NO3-N，kgN/d。3、缺氧池的容积：VAN=1000LA/X�0�6 （24）4、缺氧池的水力停留时间：tA＝VAN/Q （25）5、系统的总泥龄： （26）2.4 反应器尺寸的确定CASS反应器尺寸的确定主要是确定反应器的高度和面积，以满足泥水分离和滗水的需要。由于预反应区始终处于反应状态，不存在泥水分离的问题，且预反应区底部通过导流孔与主反应区相连，其水面高度与主反应区平齐，因此计算出主反应区的设计高度也同时计算出了预反应区的水面高度。所以反应区尺寸的确定主要是主反应区尺寸的确定。CASS池的泥水分离和SBR相同，生物处理和泥水分离结合在CASS池主反应区中进行，在曝气等生物处理过程结束后，系统即进入沉淀分离过程。在沉淀过程初期，曝气结束后的残余混合能量可用于生物絮凝过程，至池子趋于平静正式开始沉淀一般持续10min左右，沉淀过程从沉淀开始后一直延续至滗水阶段结束，沉淀时间为沉淀阶段和滗水阶段的时间总和。污泥泥面的位置则主要取决于污泥的沉降速度，污泥沉速主要与污泥浓度、SVI等因素有关，在CASS系统中，污泥的沉降速度vS可简单地用下式计算：vS＝650/(XT×SVI) （27）式中：vS——污泥沉速(m/h)；XT——在最高水位时浓度(kg/m3)，为安全计，采用主反应区中设计值 X，一般取3000～4200 mg/L；SVI——污泥沉降指数(mL /g)。为避免在滗水过程中将活性污泥带出系统，需要在滗水水位和污泥泥面之间保持一最小的安全距离HS。为保持滗水水位和污泥泥面之间的最小安全距离，污泥经沉淀和滗水阶段后，其污泥沉降距离应≥ΔH+HS，期间所经历的实际沉淀时间为(ts＋td－10/60)h，故可得下式：vS×(ts ＋td －10/60)＝ΔH+HS （28） 式中：ΔH——最高水位和最低水位之间的高度差，也称滗水高度(m)，ΔH一般不超过池子总高的40%，与滗水装置的构造有关，一般其值最大在2.0～2.2m左右；ts——沉淀时间；td——滗水时间。联立式（6.47）和(6.48)即可得： （29） 式中：ΔV——周期进水体积(m3)；A——池子面积(m2)；HT——最高水位(m)；式中沉淀时间ts、滗水时间td可预先设定，根据水质条件和设计经验可选择一定的SVI值，安全高度HS一般在0.6～0.9m左右。ΔV由进水量决定，这样式(29)中只有池子高度HT和面积A未定。根据边界条件用试算法即可求得式(29)中的池子高度和面积。高度HT和面积A的确定方法为：先假定某一池子高度HT，用式(29)求得面积A，从而可求得滗水高度ΔH，如滗水高度超过允许的范围，则重新设定池子高度，重复上述过程。在求得HT和池子面积A后，即可求得最低水位HB： HB＝HT－△H＝HT－ΔV/A（30）最高水位时的MLSS浓度XT已知，最低水位时的MLSS浓度则可相应求得：XB＝XT×HT /HB（31）最低水位时的设计MLSS浓度一般应不大于6.0kg/m3。2.5 剩余污泥计算每日从系统中排出的VSS重量为L：L＝X�0�6 (VAN＋VN) / θ （32）式中：L——每日从系统中排出的VSS重量，kg/d。2.6 需氧量计算1、BOD的去除量：O1＝Q (S0－S1)/1000（33）2、氨氮的氧化量：O2＝QN/1000 （34）3、生物硝化系统，含碳有机物氧化需氧量与泥龄和水温有关系，每去除1kgBOD需氧1.0～1.3kg，一般取1.1，则碳氧化和硝化需氧量为：O3＝1.1O1＋O2（35）4、每还原1kg NO3-N需2.9kgBOD，由于利用水中的BOD作为碳源反硝化减氧需要量为：O4＝2.9 NDQ/1000（36） 实际需氧量：O= O3－O4（37

⑵ sbr污水处理工艺流程,以及设计计算

重要的参数——充水比。
弄清楚这个后，其余与常规活性污泥法计算没太大区别。
可以参GB50016《室外排水设计规范》。

⑶ 工业废水排放量的计算公式

你也废水排放量的个计算公式，这个计算公式来说的话，他有自己的装备的计算工资的，你只要按照这个套公式就可以的

⑷ 处理一吨工业污水大概需要多少钱计算公式

工业污水处理费用，没有固定的计算公式，没有这么简单。工业污水处理会根据污水性质和各种成分来确定处理工艺，各种消耗的评价计算也是根据上述参数进行计算。另外，这些消耗计算还要根据当地能源价格、材料价格、人力价格等条件来确定。

⑸ 中小型污水处理厂课程设计

中小型的由B/C的数值可知。采用生化处理比较合适。出水1-5w的都使用SBR比较好，（个人意见），要新技术的话就采用CASS也可以。用MSBR也行。
一般的A2/O也可以处理。能达到你的出水标准的了。
网上的论文很多，我就写点我自己的意见你好了
复制粘贴给你的也没有意思、。

⑹ 工业废水BOD(500mg/L),COD(800mg/L)和SS(200mg/L)

对于楼主这复个问题：任制何可以生化处理的水质都可以用传统的污水处理流程（生化污泥法）来处理，题中提到的BOD达到500，COD800,B/C大于1/3，完全可以处理。这类问题在环/保/通上面也有看到人家在讨论，可以去看看。
而对第二个问题，用处理后的再生水来补充地下水，需要达到下列标准中对应的项目：
《城市污水再生利用分类标准GB18919（20、21）-2002》。

⑺ 工业废水治理的污染参数

工业废水的主要污染参数
通用的有化学需氧量、悬浮固体、pH值等。五日生化需氧量也是常用参数，但对某些工业废水不适用。工业废水的化学需氧量和五日生化需氧量,有高达千、万毫克/升的。酸碱废水的pH值常远离7。工业废水含特殊的污染物时,需采用专用的污染参数,如酚。有毒、有害金属离子,可用生物实验（一般是鱼类实验）测定毒性,用鼠伤寒沙门氏菌-微粒诱变试验 (Ames Test)测定致特变性。污染参数的选择取决于废水的处置方式，也就是取决于它对环境的影响。

⑻ 废水的可生化性指标是如何规定的

一般考虑废水的B/C，如果在0.3以上，可认为可生物处理，如果低于0.2，基本可不用考虑生化处理，在0.2~0.3之间尝试如何提高B/C——水解酸化，高级氧化等。

(8)工业废水生化计算书扩展阅读：

模拟实验法是指直接通过模拟实际废水处理过程来判断废水生物处理可行性的方法。根据模拟过程与实际过程的近似程度，可以大致分为培养液测定法和模拟生化反应器法。

1、培养液测定法

培养液测定法又称摇床试验法，具体操作方法是：在一系列三角瓶内装入某种污染物(或废水)为碳源的培养液，加入适当N、P等营养物质，调节pH值，然后向瓶内接种一种或多种微生物(或经驯化的活性污泥)。

将三角瓶置于摇床上进行振荡，模拟实际好氧处理过程，在一定阶段内连续监测三角瓶内培养液物理外观(浓度、颜色、嗅味等)上的变化，微生物(菌种、生物量及生物相等)的变化以及培养液各项指标：pH、COD或某污染物浓度的变化。

2、模拟生化反应器法

模拟生化反应器法是在模型生化反应器(如曝气池模型)中进行的，通过在生化模型中模拟实际污水处理设施(如曝气池)的反应条件，如：MLSS浓度、温度、DO、F/M比等，来预测各种废水在污水处理设施中的去除效果，及其各种因素对生物处理的影响。

由于模拟实验法采用的微生物、废水与实际过程相同，而且生化反应条件也接近实际值，从水处理研究的角度来讲，相当于实际处理工艺的小试研究，各种实际出现的影响因素都可以在实验过程中体现，避免了其他判定方法在实验过程中出现的误差，且由于实验条件和反应空间更接近于实际情况，因此模拟实验法与培养液测定法相比，能够更准确地说明废水生物处理的可行性。

但正是由于该种判定方法针对性过强，各种废水间的测定结果没有可比性，因此不容易形成一套系统的理论，而且小试过程的判定结果在实际放大过程中也可能造成一定的误差。

⑼ 工业废水计算方法

(1)水池自重Gc计算
顶板自重G1=180.00 kN
池壁自重G2=446.25kN
底板自重G3=318.75kN
水池结构自重Gc=G1+G2+G3=945.00 kN
(2)池内水重Gw计算
池内水重Gw=721.50 kN
(3)覆土重量计算
池顶覆土重量Gt1= 0 kN
池顶地下水重量Gs1= 0 kN
底板外挑覆土重量Gt2= 279.50 kN
底板外挑地下水重量Gs2= 45.50 kN
基底以上的覆盖土总重量Gt = Gt1 + Gt2 = 279.50 kN
基底以上的地下水总重量Gs = Gs1 + Gs2 = 45.50 kN