① 机械设计毕业论文怎么写的
模具-注塑-方便饭盒上盖设计 0.5S稳压器盖板冲裁模设计 102机体齿飞面孔双卧多轴组合机床及CAD设计 10t桥式起重机小车运行机构设计 118面板注射模设计 11YQP36预加水盘式成球机设计 200米液压钻机变速箱的设计 20米T梁毕业设计 26手机外壳造型及设计步骤文档 27m3矿用挖掘机斗杆结构有限元分析 300×400数控激光切割机XY工作台部 3L-108空气压缩机曲轴零件 4岩心钻机升降机的设计 6136车床数控改造 6层框架住宅毕业设计结构计算书 8英寸钢管热浸镀锌自动生产线设计 A6140车床尾座体工艺工装设计 AWC机架现场扩孔机设计 BW-100型泥浆泵曲轴箱与液力端特性分析、设计 C618数控车床的主传动系统设计 C616型普通车床改造为经济型数控车床 CA-20地下自卸汽车工作、转向液压系统 CA6140车床后托架的加工工艺与钻床夹具设计 CA6140车床主轴箱的设计 CA6140杠杆加工工艺 CA6140机床后托架加工工艺及夹具设计 CA6140型铝活塞的机械加工工艺设计及夹具设计 CG2-150型仿型切割机 DTⅡ型固定式带式输送机的设计 DTⅡ型皮带机设计 FXS80双出风口笼形转子选粉机 GBW92外圆滚压装置设计 JLY3809机立窑(窑体及卸料部件) JLY3809机立窑（加料及窑罩部件）设计 JLY3809机立窑（总体及传动部件）设计 jx249乘客电梯的PLC控制 jx261组合机床主轴箱及夹具设计 MG132320-W型采煤机左牵引部机壳的加工工艺规程及数控编程 MG250591-WD型采煤机右摇臂壳体的加工工艺规程及数控编程 mj002数控技术和装备发展趋势及对策 mj016注射器盖毕业设计全部 mj020冲压模系统设计（金属） mj027我国数控机床的现状和发展趋势 mj030现在的工艺设计 MQ100门式起重机总体 MR141剥绒机锯筒部工作箱部和总体设计 NK型凝汽式汽轮机调节系统的设计 PF455S插秧机及其侧离合器手柄的探讨和改善设计 PLC控制机械手设计 PLC在高楼供水系统中的应用 Q3110滚筒式抛丸清理机的设计(总装、弹丸循环及分离装置、集尘器设计) Q3110滚筒式抛丸清理机的设计(总装、滚筒及传动机构设计) R175型柴油机机体加工自动线上多功能气压机械手 SF500100打散分级机回转部分及传动设计 SF500100打散分级机内外筒体及原设计改进探讨 SF500100打散分级机总体及机架设计 SPT120推料装置 SSCK20A数控车床主轴和箱体加工编程 T611镗床主轴箱传动设计及尾柱设计 WH212减速机壳体加工工艺及夹具设计 WHX112减速机壳加工工艺及夹具设计 X5020B立式升降台铣床拨叉壳体 X62W铣床主轴机械加工工艺规程与钻床夹具设计 X700涡旋式选粉机 XK5040数控立式铣床及控制系统设计 XKA5032A数控立式升降台铣床自动换刀装置的设计 XQB小型泥浆泵的结构设计 XX包装机总体设计及计量装置设计 Y32-1000四柱压机液压系统设计 YZJ压装机整机液压系统设计 Z30130X31型钻床控制系统的PLC改造 Z3050摇臂钻床预选阀体机械加工工 Z90型电动阀门装置及数控加工工艺的设计 ZL05微型轮式装载机总体设计 ZL15型轮式装载机 ZUO半自动液压专用铣床液压系统设计 “包装机对切部件”设计 “填料箱盖”零件的工艺规程及钻孔夹具设计 Φ1200熟料圆锥式破碎机 Φ3×11M水泥磨总体设计及传动部件设计 板材送进夹钳装置 半精镗及精镗气缸盖导管孔组合机床设计（夹具设计） 半精镗及精镗气缸盖导管孔组合机床设计（镗削头设计） 棒料切割机 杯子的三维设计 笔盖的模具设计 标牌雕刻数控加工工艺设计 拨叉零件工艺分析及加工 插秧机系统设计 叉杆零件 柴油机连杆的加工工艺 柴油机气缸体顶底面粗铣组合机床总体及夹具设计 铲平机的设计 车床变速箱中拔叉及专用夹具设计 车床的大修理 车床数控改造 车床主轴箱箱体右侧10-M8螺纹底孔组合钻床设计 车载装置升降系统的开发 齿轮架零件的机械加工工艺规程及专用夹具设计 冲大小垫圈复合模 冲击回转钻进技术 出租车计价器系统的设计 传动齿轮工艺设计 垂直多关节机器人臂部和手部设计 粗镗连杆大头孔专用镗床总体及镗削头设计 大模数蜗杆铣刀专用机床设计 大型制药厂热电冷三联供 大型轴齿轮专用机床设计 大直径桩基础工程成孔钻具 带式输送机自动张紧装置设计 带式运输机用的二级圆柱齿轮减速器设计 带位移电反馈的二级电液比例节流阀设计 袋泡茶包装机 设计 单拐曲轴机械加工工艺 单线画线机 低速级斜齿轮零件的机械加工工艺规程 地下升降式自动化立体车库 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注塑-游戏机按钮注塑模具设计 自动上料机机架部件设计及性能试验 自动洗衣机行星齿轮减速器的设计 总泵缸体夹具设计 总泵缸体加工 组合机床设计 组合机床主轴箱及夹具设计 组合件数控车工艺与编程 组合铣床的总体设计和主轴箱设计 钻法兰四孔夹具 以上目录来自： www.5156bs.com
② 曲轴厂有没有污染
切削加工吧，有切削液排放，切削液成分复杂，但是排放量小。可能还有表面处理，化学处理等也会产生废水。
③ 求助铁型覆膜砂铸造工艺
铁型覆砂铸造是在金属型（称为铁型）内腔覆上一薄层型砂而形成铸型的一种铸造工艺。由于覆砂层比较薄（4～8mm），因此采用比较贵的高质量造型材料，在经济上也是合理的，其结果是使铸件质量大大改善和废品显著减少；由于铁型覆砂铸型刚度很好，从而显著地提高了铸件的尺寸精度和致密性。
德国、前苏联等国于60年代前后开始把铁型覆砂铸造应用于铸造生产，主要用于生产球铁曲轴、刹车毂、刹车盘、缸套、炸弹壳、坦克履带和电机底座等30余种铸件。我国对铁型覆砂铸造的应用性研究起始于70年代初，至1979年，浙江省机电设计研究院和永康拖拉机厂等单位合作，首次将该工艺用于S195曲轴毛坯的批量铸造生产，同时，完成了对该工艺所生产的球铁曲轴性能的考核评价，在疲劳强度（疲劳极限应力σ-1的比较）、断裂强度（门槛值ΔKth的比较以及断裂韧性K1C的比较）和使用寿命（10000h台架耐久试验对比）等方面，与砂型铸造曲轴进行了大量的试验对比，皆优于砂型铸造。在其后的10余年里，该工艺不断在应用中提高完善，至90年代初,已有7家企业应用了该工艺，尤其是单缸曲轴和四缸曲轴的铁型覆砂铸造工艺取得了很大的成功。这段时期的代表企业是永康拖拉机厂、上虞动力机厂、望都曲轴连杆厂、皖北曲轴厂、金华内燃机配件厂、常州柴油机厂等。1991年国家计委将铁型覆砂铸造批准为国家“八五”重点新技术推广项目，并把浙江省机电设计研究院作为该项目的技术依托单位，这对于我国铁型覆砂铸造技术的发展起了巨大的推动作用。我院承担了该推广项目后，在其后的5～6年时间里基本上解决了铁型覆砂铸造用于批量生产的一系列问题。
主要是：
①设计和定型了覆砂造型机，解决了长期以来由射芯机改装代用的问题；
②定型规范了标准的铁型覆砂铸造生产线，使原来比较简单的铁型覆砂铸造生产线得到了改进，在上海球铁厂等企业应用；
③铁型覆砂铸造应用扩大到铸造工艺难度较大的一些铸件，例如六缸曲轴和三缸曲轴等；
④将覆膜砂引入铁型覆砂铸造生产中，大大提高了覆砂造型质量；
⑤铁型覆砂铸造工艺设计进一步规范，设计水平也大大提高，并开发了铁型覆砂铸造过程的计算机模拟软件和引入了铁型覆砂铸造工艺的计算机辅助设计软件。
目前，全国已有近百家企业应用了铁型覆砂铸造工艺生产球铁曲轴、凸轮轴、平衡轴、耐压阀体、缸套，耐磨齿盘等30余种铸件，估计年产铸件在10×104t左右。比较典型的企业有上海汽车铸造总厂球铁厂、沈阳第一曲轴厂、广西百矿集团、宜兴机械总厂、山东九羊集团、浙江曙光曲轴厂、本溪天缘曲轴厂、保定电影机械厂、山西潞城曲轴厂、河北辛集曲轴厂等。但是由于这些企业引入该工艺的方式不同：有委托我院进行设计或承建的，也有自行仿造开发的。因此他们对铁型覆砂铸造工艺的掌握程度相差甚远。仅以铁型覆砂铸造废品率为例，不少掌握得比较好的企业可稳定在3%左右，取得了非常好的经济效益。但也有少数企业的铁型覆砂铸造废品率却高达20%左右，这大大地抵消了该工艺来该产生的的经济效益。究其原因，发现是由于这些企业还没有完全掌握该工艺的设计和生产要领，以及疏于生产管理所致。
铁型覆砂铸造工艺设计及实际生产主要解决：
①铁型壁厚和覆砂层厚度及二者的配合，以满足不同壁厚和不同材质铸件对凝固和冷却的不同要求；
②便捷和经济的覆砂成型方法，以满足不同铸件对表面质量和尺寸精度的要求；
③工艺参数。如浇注系统、射砂系统、排气系统等的确定；
④批量生产的实现。例如生产线及覆砂主机和辅机的设计定型；
⑤工艺规程的制定，例如浇注、冷却和开箱等规程，以及铸件成分的调整等。
2铁型覆砂铸造的热交换特点
液态金属浇入铁型覆砂铸型以后，“铸件——覆砂层——铁型”是一个不稳定的热交换系统。为了使问题简化，假设铸件是半元限的；并假设系统中各组元的温度场按直线规律分布的。图1表示系统的一部分，显然，同样的比热流q通过了系统中各个组元：
图1铸件—覆砂层—铁型的温度分布
令分别表示铸件与覆砂 层、铁型与覆砂层之间热交换强度的两个传热准则。k1是铸件热阻与覆砂层热阻之比；k2是铁型的热阻与覆砂层热阻之比。将k1和k2结合起来考虑，随着覆砂层厚度的变化，有以下三种实际上可能发生的“铸件——覆砂层——铁型”间不同的传热情况：
①当k≤1，k2≤1时，覆砂层在正常的厚度之内，铸件的冷却速度随着覆砂层厚度的减少而增大。
②当覆砂层的厚度超过某一厚度以后，铁型对铸件冷却已不产生影响，这时就相当于普通的砂型铸造或树脂砂铸造。由于覆砂层的导热系数比铁型的导热系数小得多，所以铸件冷却缓慢。
③当k≧1，k2≧1时，覆砂层厚度太薄，这时就相当于金属型铸造了。
以上热交换特点已为实验所证实，当曲轴（CTЦ-14）铁型覆砂铸造的覆砂层厚度从4～32mm逐渐变化时，曲轴组织中的渗碳体量不断减少，珠光体量和铁素体量不断增加。而当覆砂层厚度小于4mm时，铸件的冷却强度与金属型（厚涂料）相近；覆砂层大于32mm时，则其冷却强度相当于普通树脂砂铸造了。
当铁型覆砂铸造用于各种不同铸件的生产时，就是通过试验或经验类比，以确定不同的覆砂层厚度和铁型厚度来控制铸件的凝固速度。例如在490Q球铁曲轴铁型覆砂铸造工艺设计中，取覆砂层厚度为5～8mm，铁型壁厚为20～30mm，生产出了优质的无冒口铸态球铁，其主要原因：
①覆砂层有效地调节了铸件的冷却速度，一方面使铸件不易出现白口，另一方面又使冷却速度大于砂型铸造。如图2所示，当铁水浇入铁型覆砂铸型后，经8min铸件温度降到930℃左右，而砂型要降到同样温度，就需要24min，冷却速度提高了3倍左右，其结果使铸件的机械性能显著提高。
②铁型无退让性，但很薄的覆砂层却能适当减少铸型的收缩阻力；而铁型所具有的刚性，又有效地利用了球铁在凝固过程中的石墨化膨胀，实现了无冒口铸造；由于覆砂层薄，型腔不易变形，铸件精度比砂型大为提高。
1-铁型覆砂2-砂型
图2球铁浇注后的冷却曲线
3铁型覆砂铸件的冷却速度
影响铁型覆砂铸件冷却速度的因素有铸件壁厚、铸件材质、浇注温度、覆砂层厚度、覆砂层的材料、铁型厚度、铁型材质和铸型温度等因素。在此，仅讨论铸件壁厚（bc）、覆砂层厚度（bm）及铁型厚度(bi)的影响。
3.1 bc、bm和bi对铸件冷却的影响
图3是在下列实验条件下做出的不同铸件壁厚（分别是10mm、20mm、40mm、80mm）、不同覆砂层厚度（分别是4mm和32mm）以及不同铁型壁厚（分别是32mm和8mm）对铁型覆砂铸件冷却速度的影响情况：铸件化学成分3.52%C、2.46%Si、0.80%Mn、0.18%P、0.031%S，覆砂层化学成分为：石英砂90%，粘土8%，煤粉2%，水分3%。
图3铸件壁厚、覆砂层厚度、铁型壁厚对冷却速度的影响
从图3可见：①铸件壁厚、覆砂层厚度和铁型壁厚共同影响铸件的冷却速度。因此，在实际生产中，应根据不同的铸件壁厚来选择合适的铁型厚度和覆砂层厚度，以得到所需的冷却速度。②不同厚度的铸件可以通过选择合适的覆砂层厚度和铁型壁厚得到相同的冷却速度，例如图3中的Ⅰ区表示厚度为10mm和20mm、Ⅱ区表示20mm和40mm、Ⅲ区表示40mm和80mm铸件冷却范围之间的重叠。③虽然可以改变bm和bi使不同厚度的铸件获得相同的冷却速度，但并非任何厚度的铸件都可获相同的冷却速度，在本实验条件下，厚度为10mm和厚度为40mm的铸件就不能获得完全一样的冷却速度（曲线没有重叠部分）。
3.2覆砂厚度（bm）和铁型壁厚（bi）的选择
bm和bi一般都是根据经验或实验确定，这里介绍一种图表法。图4是用以确定铁型覆砂铸造应用范围的曲线图表，适用于铸件厚度（bc）从10～80mm，开箱温度600℃的条件。纵座标为冷却时间。图右边曲线的横座标上标有覆砂层厚度，它可以从已知的铸件冷却到600℃所需要的时间以及各种铸件厚度而查定，而且在所求的铸件壁厚中（10、20、40、80mm）已知一个，那么覆砂层厚度及铁型厚度的确定是很方便的。从左半部曲线的横座标上找到相应的bc(比如bc=20mm)画一条水平线，如果这两条线相交在画有剖面线的曲线范围里，那么表明这种铸件适宜采用铁型覆砂铸造。把这条水平线向右延伸，它便伸入bc=20mm的区域里，在这个区域里引一根垂直线向下就可得到所需要的覆砂层厚度。但应使这根垂线尽可能地向右边画，以便得到最小的覆砂层厚度及铁型厚度。如果所需确定的覆砂层厚度不在这个范围以内，则可按照类似方法从邻近的曲线范围中去找。
图4铁型厚度、覆砂层厚度、铸件壁厚和铸件冷却速度关系曲线图
如果铸件的壁厚各处不均匀，则先看一下这个铸件能否采用铁型覆砂铸造，然后按照各个壁厚来确定其覆砂层厚度及铁型厚度。例如，一个铸件具有15mm、30mm和45mm三种不同的壁厚，同上在图4的左半部按照这三个壁厚数值引三根垂线，然后使其与一根水平线相交，它们的交点应尽可能处在铁型覆砂范围里。把这根水平线向右半部引伸，在那里可以获得各个壁厚所需要的覆砂层厚度，利用水平线可以得到铸件冷却到600℃所需的时间。对厚度为15mm的部分，其垂线选在bc为20～10mm之间；对厚度为30mm的部分其垂线选在20～40mm之间；而对于壁厚为45mm的部分，只要查bm等于4mm的地方就可以了。覆砂层厚度确定以后，可从图5确定铁型的厚度。
图5不同壁厚与覆砂层厚度及冷却时间的关系
4生产实现
4.1覆砂造型
大批量生产的铁型覆砂铸造，其覆砂造型如图6所示。即从铁型背面的一组射砂孔经铁型和模型合模后形成的间隙（覆砂层厚度）中射入流动性较好的型砂，经固化起模后形成铁型覆砂铸型。整个造型过程在专用的覆砂造型机或由射芯机改装的覆砂造型机上完成。
1.射砂头2.覆砂层3.铁型4.型板
图6覆砂造型1
实际生产中有时还有如图7所示的覆砂造型方式。一般用于生产批量比较小的情况，覆砂过程由人工完成。
1.型板2.覆砂层3.铁型4.吹嘴5.吹砂头
图7覆砂造型2
吹制覆砂层的压缩空气压力的选择可参考图8。从图中可见，当覆砂层不厚于4～5mm时，把射砂压力从2个大气压增加到6个大气压，覆砂层的密度增高了；当覆砂层较厚时，压力增加，效果较小。当覆砂层厚度为4～6mm时，其密度最大。
图8不同空气压力下覆砂层厚度与密度的关系图
4.2铸件成分调整
铁型覆砂铸造由于冷却速度比较快，因此铸件的化学成分（主要是C和Si）要做适当的调整。图9方框中的成分是铁型覆砂铸造用于生产球铁件时的成分范围。当C少于3.5%，Si少于2.3%，则因为有助于铁水凝固膨胀的有效石墨少而产生缩孔；而当C高于3.9%，Si高于2.9%则产生石墨漂浮和疏松。此外,实验指出，与碳当量CE(C+1/3Si)相比，Si的效果要大，并且(C+1/2Si)＜4.9%时发生缩孔，在5.2%以上时发生石墨漂浮和疏松。一般建议(C+1/2Si)在5.0%～5.1%范围所得效果最好。
图9铁型覆砂铸造球铁曲轴用C、Si含量范围
4.3工艺流程及生产线
目前，在生产中应用的铁型覆砂铸造生产线的工艺流程，如图10示。其中覆砂造型由覆砂造型机完成，这种造型机有单工位和双工位两种，90年代以前单工位使用较多，90年代以后双工位使用更多。其它工序由各种辅机完成，辅机有气动和手动两种。铁型在辊道上输送，输送辊道也有人工和机动两种，以适应不同机械化程度的要求。目前铁型覆砂铸造生产线用于生产球铁曲轴时，典型的技术数据是：①铸件平均精度CT7级左右，表面粗糙度6.3～12.5μm；②铸态QT800；③铸造工艺出品率90%以上。
图10铁型覆砂铸造生产流程
5存在问题
5.1优化工艺设计
由于铁型覆砂铸造的工装造价较高，且修改比较困难。因此该工艺的设计要求一次成功。而目前一些生产企业由于工艺工装设计不当，而造成铸件废品率居高不下的情况时有发生。近年我院完成了铁型覆砂铸造球铁件凝固过程计算机数值模拟课题，能进行多种工艺方案的优化对比。但由于准确的热物性参数难以获得以及一些简化处理，目前要达到真正意义的优化设计还有一定距离。
5.2工装的通用性
铁型覆砂铸造由于每种铸件都需要不同的铁型和模型，因此用砂量很少，生产成本很低。但对于铸件品种很多的铸造车间，则铁型的管理、保存就很麻烦。如果解决好了铁型的专用和通用问题，则该工艺的应用将会更加普遍。
5.3生产线水平仍不高
目前铁型覆砂铸造的机械化和自动化水平尚不高。尤其是缸套的铁型覆砂铸造，国外有多工位转盘式铁型覆砂造型机，效率很高
④ 中国十大摩托车曲轴厂
摘要 重庆嘉华摩托车曲轴工业有限公司
⑤ 山东天润曲轴被德国帝森克虏伯公司收购了吗
蒂森克虏伯近日出资5000万欧元，获得了天润曲轴有限公司51％的控股权。
天润曲轴的前身是山东曲轴总厂，1995年与世界最大综合投资银行美林集团（出资840万美金）合资，易名为天润。
天润曲轴是中国最大的曲轴专业生产企业，2004年实现销售收入6亿元、利税5000万元。天润年产各类曲轴50多万件，其主导产品在中国市场占有率达60%以上，是一汽锡柴、大柴、玉柴、上柴、东风康明斯、东安动力、潍柴等主机厂首选整机配套产品。这次与天润合作的是蒂森克虏伯汽车原件公司，该公司是全球最大的曲轴生产企业，年可生产各类曲轴1200件。
蒂森克虏伯进军中国曲轴行业的“野心”在一年多以前就开始显现。
2004年10月18日，蒂森克虏伯收购了惠州住金锻造公司34%的股份，后者是日本住友金属工业公司和住友商事公司的合资公司，投资总额2990万美元，主要生产轿车用锻造曲轴，供应广东当地日系和欧系汽车制造厂。
而后，蒂森克虏伯就一直在全国选址，准备独资建设一个汽车曲轴厂，为卡车发动机配套。直到后来经人牵线，开始与天润曲轴展开谈判。
据悉，蒂森克虏伯与天润曲轴合资后，将联手建设中国规模最大、技术含量最高的锻钢曲轴生产基地。目前，当地已经规划了一个占地1200亩的曲轴工业园，计划新建一条年生产曲轴32万件的铸造生产线和11条年生产曲轴92万件的机加工生产线。预计投资利润率为20%，投资回收期5年。
业内人士认为，对天润而言，与蒂森克虏伯公司合作，不但可以得到先进的技术、规范的管理和强大的市场影响力，更可以获得更多的钢铁支持。蒂森克虏伯公司则一方面为自己的钢铁找到了买家，另一方面也站到了中国曲轴行业的制高点。估计到2010年，中国曲轴市场需求量将达到140万件，市场前景十分广阔。
⑥ 冷却液的添加剂有毒性排放的废液应如何处理
目前，我国大多数钻孔都采用麻花钻，切削液的进入与排屑方向相反，所以切削液很难进入刀刃上，影响了切削液的冷却润滑效果，以致造成钻头容易烧伤，磨损严重，耐用度低。磨削时采用低压大流量的磨削液，一般可以收到良好的效果。但流量过大时，将会产生不必要的喷溅，特别是对消泡性能较差的合成切削液，更易引起磨削液的溢出，产生大量的废旧磨削冷却液，如何改善磨削冷却液排放的废液处理是值得研究的问题。
磨削冷却液排放的废液如何处理呢？对于大、中型机械加工厂，在可能的情况下，都应当考虑采用集中循环系统为多台机床供应切削液，但必须各台机床是采用同一种切削液。几台磨床可以用联结在一起的输送系统处理磨屑。集中处理被切削液润湿的细切屑和磨屑，可以减少人力处理，改善劳动条件。磨削冷却液集中处理系统可使工厂更好地维护切削液。切削液集中在一个大池中，通过定期抽样检查，按照检查结果定期补充原液或水，便于控制切削液的浓度。可以减少抽样检查的次数，从而进行更多项目的检查，保证切削液在使用期的质量。同分开设置的许多单独的多切削液供给系统相比，由于切削液的维护工作减少，成本也相对降低。
是将污染物转化为没有害物质或转化为可分离物质后再予以分离，如有机膜处理等。前者以物理方法为主，然后使用有机膜处理。其中，使用有机膜进行磨削冷却液废水处理的流程如下所示:①剧烈混和，使油水快速分离；②油水分离后直接分别储存不同的储罐中；③液-固分离，将废液中的水进行分离出来，然后进行再生。