外文翻譯氧化溝工藝在污水處理中的應用與發展

1. 【污水處理廠工藝流程設計計算】 污水處理廠基本流程

1概述

1.1 設計依據

本設計採用的主要規范及標准：

《城市污水處理廠污染物排放標准 （GB18918-2002） 》二級排放標准 《室外排水設計規范》（1997年版） （GBJ 14-87） 《給水排水工程概預算與經濟評價手冊》

1.2 設計任務書（附後）

2原水水量與水質和處理要求

2.1 原水水量與水質

Q=60000m3/胡攜d

BOD 5=190mg/L COD=360mg/L SS=200mg/L NH 3-N=45mg/L TP=5mg/L

2.2處理要求

污水排放的要求執行《城鎮污水處理廠污染物排放標准（GB18918-2002） 》二級排放標准：

BOD 5≤30mg/L COD≤100mg/L SS≤30mg/L NH 3-N ≤25（30）mg/L TP≤3mg/L

3污水處理工藝的選擇

本污水處理廠水質執行《城鎮污水處理廠污染物排放標准（GB18918-2002） 》二級排放標准，其污染物的最高允許排放濃度為：BOD 5≤30mg/L；COD ≤100mg/L；SS ≤30mg/L；NH 3-N ≤25（30）mg/L；TP ≤3mg/L。

城市污水中主要污染物質為易生物降解的有機污染物，因此常採用二級生物處理的方法來進行處理。

二級生物處理的方法很多，主要分兩類：一類是活性污泥法，主要包括傳統活性污泥法、吸附—再生活性污泥法、完全混合活性污泥法、延時活性污泥法（氧化溝）、AB 工藝、A/O工藝、A 2/O工藝、SBR 工藝等。另一類是生物膜法，主要包括生物濾池、生物轉盤、生物接觸氧化法等工藝。任何工藝都有其各自的特點和使用條件。

活性污泥法是當前使用比較普遍並且有比較實際的參考數據。在該工藝中微生物在處理單元內以懸浮狀態存在，因此與污水充分混合接觸，不會產生阻塞，對進水有機物濃度的適應范圍較大，一般認為BOD 5在150—400 mg/L之間時，都具有良好的處理效果。但是傳統活性污泥處理工藝在處理的多功能性、高效穩定性和經濟合理性方面已經難以滿足不斷提高的要求, 特別是進入90年代以來, 隨著水體富營養化的加劇, 我國明確制定了嚴格的氨氮和硝酸鹽氮的排放標准, 從而各種具有除磷、脫氮功能的污水處理工藝:如 A/O工藝、A 2/O工藝、SBR 工藝、氧化溝等污水處理工藝得到了深入的研究、開發和廣泛的應用, 成為當今污水處理工藝的主流。

該地的污水中BOD 5 在190 mg/L左右, 要求出水BOD 5低於30mg/L。在出水的水質中,

不僅對COD 、BOD 5、SS 去除率都有較高的要求, 同時對氮和磷的要求也進一步提高. 結合具體情況在眾多的污水處理工藝中選擇了具有良好脫氮除磷效果的兩種工藝—CASS 工 藝和Carrousuel 氧化溝工藝進行方案技術經濟比較。

4污水處理工藝方案比選

4.1 Carrousuel氧化溝工藝(方案一)

氧化溝時二十世紀50年代由荷蘭的巴斯維爾開發，後在歐洲、北美迅速推廣，80年代中期，我國部分地區也建造了氧化溝污水處理工程。近幾年來，處理廠的規模也發展到日處理水量數萬立方米的工業廢水及城市污水的大、中型污水處理工程。

氧化溝之所以能在近些年來褲孝伏得到較快的發展，在於它管理簡便、運行穩定、流程簡單、耐慎局沖擊負荷、處理效果好等優點，特別是氧化溝具有特殊的水流混合特徵，氧化

溝中的曝氣裝置只設在某幾段處，溶解氧濃度較高，理NH 3-N 效果非常好，同時由於存在厭氧、好氧條件，對污水中的磷也有一定的去除率。

氧化溝根據構造和運行方式的不同，目前較多採用的型式有「Carrousel 型氧化溝」、「Orbal 型氧化溝」、「一體化氧化溝」和「交替式氧化溝」等，其中，由於交替式氧化溝要求自動化水平較高，而Orabal 氧化溝因水深較淺，佔地面積較大，本報告推選Carrousel 氧化溝作為比選方案之一。

本設計採用的是Carrousel 氧化溝工藝. 其工藝的處理流程圖如下圖4-1所示: `

圖4-1 Carrousel氧化溝工藝流程圖

4.1.1污水處理系統的設計與計算

4.1.1.1進水閘門井的設計

進水閘門井單獨設定, 為鋼筋混凝土結構。設閘門井一座, 閘門的有效面積為1.8m 2, 其具體尺寸為1.2×1.5 m,有效尺寸為1.2 m×1.5 m×4.5 m。設一台矩形閘門。當污水廠正常運行時開啟, 當後序構築物事故檢修時, 關閉某一閘門或者全部關閉, 使污水通過超越管流出污水處理廠。

4.1.1.2 中格柵的設計與計算

其計算簡圖如圖4-2所示

(1)格柵間隙數:設柵前水深h=0.5m,過柵流速v=0.9m/s,柵條間隙寬度b=0.02m,格柵傾角α=60°，建議格柵數為2，一備一用。

Q max sin α0. 652⨯sin 60

=≈68個 n =

Nbhv 0. 02⨯0. 5⨯0. 9

(2)格柵寬度:設柵條寬度S=0.01m,

B=S(n-1)+bn=0.01×(68-1)+0.02×68=2.03≈2.00m

(3)進水渠道漸寬部分的長度：設進水渠道寬B 1=1.60m,其漸寬部分的展開角

α1=20（進水渠道內的流速為0.82m/s）,

l 1=

B -B 12. 0-1. 6

=≈0.56m 2tg α12tg 20



(4)柵槽與出水渠道連接處漸窄部分的長度：

l 2=

l 10. 56==0.28m 22

(5)通過格柵的水頭損失：設柵條斷面為銳邊矩形斷面（β=2.42，K =3），

2

⎛S ⎫v h 1=β ⎪sin αK

b 2g ⎝⎭

4

3

0. 92⎛0. 01⎫

sin 600⨯3 =2. 42 ⎪⨯

19. 6⎝0. 02⎭

43

=0.103m

(6)柵後槽總高度：設柵前渠道超高h 2=0.3m,

H =h +h 1+h 2=0.5+0.103+0.3≈0.9m

(7)柵槽總長度：

L =l 1+l 2+0. 5+1. 0+

H 1



tg 60

0. 5+0. 3

=2.8m

tg 60

=0. 56+0. 28+0. 5+1. 0+

(8)每日柵渣量：在格柵間隙為20mm 的情況下，設柵渣量為每1000m 3污水產0.07 m 3，

W =

Q max W 1⨯864000. 652⨯0. 07⨯86400

=3. 29m 3/d＞0.2 m3/d =

1. 2⨯1000K Z ⨯1000

宜採用機械清渣。

圖4-2 格柵計算示意圖

4.1.1.3細格柵的設計與計算

其計算簡圖如圖4-2所示

(1)格柵間隙數：設柵前水深h=0.5m,過柵流速v=0.9m/s,柵條間隙寬度b=0.006m,格柵傾角α=600，格柵數為2。

Q max 0. 652⨯sin 60

=≈109個 n =

Nbhv 2⨯0. 006⨯0. 5⨯0. 9

(2)格柵寬度：設柵條寬度S=0.01m,

B=S(n-1)+bn=0.01×(109-1)+0.006×109=1.73≈1.75m

(3)進水渠道漸寬部分的長度：設進水渠道寬B 1=1.6m,其漸寬部分的展開角α1=20

（進水渠道內的流速為0.82m/s）,

l 1=

B -B 11. 75-1. 60

=≈0.22m 2tg α12tg 20

(4)柵槽與出水渠道連接處漸窄部分的長度：

l 2=

l 10. 22

==0.11m 22

(5)通過格柵的水頭損失：設柵條斷面為銳邊矩形斷面（β=2.42，K =3），

2

⎛S ⎫v h 1=β ⎪sin αK

b 2g ⎝⎭

4

3

0. 92⎛0. 01⎫

sin 600⨯3 =2. 42 ⎪⨯

19. 6⎝0. 006⎭

43

=0.51m

(6)柵後槽總高度：設柵前渠道超高h 2=0.3m,

H =h +h 1+h 2=0.5+0.3+0.51≈1.3m (7)柵槽總長度：

L =l 1+l 2+0. 5+1. 0+

H 1

tg 60

0. 5+0. 3

=2.41m

tg 60

=0. 22+0. 11+0. 5+1. 0+

(8)每日柵渣量：在格柵間隙為6mm 的情況下，設柵渣量為每1000m 3污水產0.07 m 3，

W =

Q max W 1⨯864000. 652⨯0. 07⨯86400

=1. 65m 3/d＞0.2 m3/d =

2⨯1. 2⨯1000K Z ⨯1000

宜採用機械清渣。

4.1.1.4 曝氣沉砂池的設計與計算

本設計採用曝氣沉砂池是考慮到為污水的後期處理做好准備。建議設兩組沉砂池一備一用。其計算簡圖如圖4-3所示。具體的計算過程如下：

(1)池子總有效容積：設t=2min,

V=Q max t ×60=0.652×2×60=78 m3

(2)水流斷面積：

A=

Q max 0. 652

==9.31m2 0. 07v 1

沉砂池設兩格，有效水深為2.00m ，單格的寬度為2.4m 。

(3)池長：

V 78L===8.38m，取L=8.5 m A 9. 31

(4)每格沉砂池沉砂斗容量：

V 0=0.6×1.0×8.5=5.1 m

(5)每格沉砂池實際沉砂量：設含砂量為20 m3/106 m3污水，每兩天排一次，

3

20⨯0. 652

⨯86400⨯2=1.13〈5.1 m3

6

10⨯2

(6)每小時所需空氣量：設曝氣管浸水深度為2.5 m，查表得單位池長所需空氣量為28 m3/(m·h),

q=28×8.5×(1+15%)×2=547.4 m3

圖4-3 曝氣沉砂池計算示意圖

4.1.1.5 厭氧池的設計與計算

4.1.1.5.1 設計參數

設計流量為60000 m3/d，設計為兩座每座的設計流量為30000 m3/d。 水力停留時間：

T =2h 。

污泥濃度：

X =3000mg/L

污泥迴流液濃度：

V 0"=

X R =10000 mg/L

4.1.1.5.2 設計計算 (1)厭氧池的容積：

V =QT =30000×2/24=2500 m3

(2)厭氧池的尺寸：

水深取為h =5,則厭氧池的面積：

V 2500A ===500 m2。

h 5

厭氧池直徑：

D =

4A

π

=

4⨯500

=25 m。 3. 14

考慮0.3的超高，故池總高為H =h +0. 3=5.3 m。 (3)污泥迴流量的計算 迴流比計算：

R =

X

=0.42

X R -X

污泥迴流量：

Q R =RQ =0.42×30000=12600 m/d

4.1.1.6 Carrousel氧化溝的設計與計算

氧化溝，又被稱為循環式曝氣池，屬於活性污泥法的一種。見圖4-4氧化溝計算示3

4.1.1.6.1設計參數

設計流量Q=30000m3/d設計進水水質BOD 5=190mg/L； COD=360mg/L；SS=200mg/L；NH 3-N=45mg/L；污水水溫T =25℃。

設計出水水質BOD 5≤30mg/L；COD ≤100mg/L；SS ≤30mg/L；NH 3-N ≤25（30）mg/L； TP ≤3mg/L。

污泥產率系數Y=0.55; 污泥濃度（MLSS ）X=4000mg/L;揮發性污泥濃度（MLVSS ）X V =2800mg/L; 污泥齡θc =30d; 內源代謝系數K d =0.055. 4.1.1.6.2設計計算

(1)去除BOD

氧化溝出水溶解性BOD 濃度S 。為了保證沉澱池出水BOD 濃度S e ≤30mg/L,必須控制所含溶解性BOD 濃度S 2，因為沉澱池出水中的VSS 也是構成BOD 濃度的一個組成部分。

S=Se -S 1

S 1為沉澱池出水中的VSS 所構成的BOD 濃度。

S 1=1.42(VSS/TSS)×TSS ×(1-e-0. 23⨯5) =1.42×0.7×20×(1-e-0. 23⨯5)

=13.59 (mg/L)

S=20-13.59=6.41(mg/L)

好氧區容積V 1。好氧區容積計算採用動力學計算方法。

V 1=

Y θc Q (S 0-S )

X V (1+K d θc )

=

0. 55⨯30⨯30000⨯(0. 16-0. 00641)

2. 8⨯(1+0. 055⨯30)

=10247m 3

好氧區水力停留時間：t=剩餘污泥量∆X

Y

∆X=Q (S 0-S ) +Q (X 0-X 1) -QX e

1+K d θc

V 110247⨯24==8.20h

30000Q

=2096（kg/d）

去除每1kgBOD 5所產生的干污泥量=

∆X

=0.499（kgD S /kgBOD5）。

Q (S 0-S )

(2)脫氮

需氧化的氨氮量N 1。氧化溝產生的剩餘污泥中含氮率為12.4%，則用於生物合成的總氮量為：

0. 124⨯769. 93⨯1000N 0==3.82(mg/L)

25000

需要氧化的氨氮量N 1=進水TKN-出水NH 3-N-生物合成所需要的氨N 。

N 1=45-15-3.82=26.18(mg/L)

脫氮量NR=進水TKN-出水TN-生物合成所需要的氨N=45-20-3.82=21.18(mg/L) 脫氮所需要的容積V 2

脫硝率q dn(t)= qdn(20)×1.08(T-20)=0.035×1.08(14-20)=0.022kg 脫氮所需要的容積:

V 2=

脫氮水力停留時間t 2:

QN r 30000⨯21. 18

==10315 m3 q dn X v 0. 022⨯2800

t 2 =

氧化溝總體積V 及停留時間t:

V 2

=8.25 h Q

V=V1+V2=10247+10315= 20562m3

t=V/Q=16.45 h

校核污泥負荷N =

QS 025000⨯0. 16

==0.083[kgBOD 5/(kgMLVSS ∙d )] XV 2. 8⨯17135

(3)氧化溝尺寸：取氧化溝有效水深為5m ，超高為1m ，氧化溝深6m 。

V

=20562/5=4112.4m 2 h

單溝寬10m ，中間隔牆寬0.25m 。則彎道部分的面積為：

2⨯10+0. 2523π()

3⨯10+3⨯0. 252A 1=+() π⨯10=965.63m

22

直線段部分的面積:

氧化溝面積為A=

A 2=A -A 1 =4112.4-965.63=3146.77 m2

單溝直線段長度：

L=

A 23146. 77

==78.67m ，取79m 。 4⨯104⨯b

進水管和出水管：污泥迴流比R=63.4%，進出水管的流量為：Q 1=(1+R ) Q =1.634×

30000m /d=0.568 m /s，管道流速為v =1.0m/s。

3

3

則管道過水斷面：

A=

管徑d=

Q 0. 568==0.568m 2 v 1

4A

π

=0.850m, 取管徑850mm 。

校核管道流速：

v=

(4)需氧量

Q

=0.94m A

實際需氧量：

AOR=D1-D 2-D 3+D4-D 5

去除BOD 5需氧量：

D 1=a "Q (S 0-S ) +b "VX =7754.03(kg/d) （其中a "=0.52，b "=0.12）

剩餘污泥中BOD 5需氧量：

D 2=1. 42⨯∆X 1=1131.64(kg/d)

剩餘污泥中NH 3-N 耗氧量：

D 3=4. 6⨯0. 124⨯∆X =454.57(kg/d) （0.124為污泥含氮率）

去除NH 3-N 的需氧量：

D 4=4.6×（TKN-出水NH 3-N ）×Q/1000=3450(kg/d)

脫氮產氧量：

D 5=2.86×脫氮量=1514.37(kg/d)

AOR= D1-D 2-D 3+D4-D 5=8103.45(kg/d)

考慮安全系數1. 2，則AOR=8103.45×1. 2=11344.83(kg/d) 去除每1kgBOD 5需氧量=

AOR

Q (S 0-S )

11344. 83

25000⨯(0. 16-0. 00641)

=

=2.95（kgO 2/kgBOD5）

標准狀態下需氧量SOR

SOR=

AOR ∙C S (20)

α(βρC S (T ) -C ) ⨯1. 024

(T -20)

（C S （20）20℃時氧的飽和度，取9.17mg/L；T=25℃；C S(T)25℃時氧的飽和度，取 8.38mg/L；C 溶解氧濃度，取2 mg/L；α=0.85；β=0.95；ρ=0.909）

SOR=

11344. 83⨯9. 17

=20764.89(kg/d) (25-20)

0. 85⨯(0. 95⨯0. 909⨯8. 38-2) ⨯1. 024

∆SOR

=5.41（kgO 2/kgBOD5）

Q (S 0-S )

去除每1kgBOD 5需氧量=

曝氣設備的選擇：設兩台倒傘形表面曝氣機，參數如下： 葉輪直徑：4000mm ；葉輪轉速：28R/min；浸沒深度：1m ； 電機功率：210KW ；充氧量：≥2.1kgO 2/(kW·h)。

4.1.1.7二沉池的設計與計算

其計算簡圖如圖4-5所示

4.1.1.7.1設計參數

Q max =652 L/s=2347.2 m 3/h;

氧化溝中懸浮固體濃度 X =4000 mg/L;

二沉池底流生物固體濃度 X r =10000 mg/L;

污泥迴流比 R=63.4%。

4.1.1.7.2 設計計算

(1) 沉澱部分水面面積 F 根據生物處理段的特性，選取二沉池表面負荷q=0.9m3 /(m2·h), 設兩座二次沉澱池 n =2.

F =Q max 2347. 22==1304(m) nq 2⨯0. 9

(2)池子的直徑 D

D =4F

π=4⨯1304

π=40. 76(m)，取D =40m 。

(3)校核固體負荷G

24⨯(1+R ) QX 24⨯（1+0. 634）⨯30000⨯4000G == F 1304

=141.18 [kg/(m2·d)] (符合要求)

(4) 沉澱部分的有效水深h 2 設沉澱時間為2.5h 。

h 2=qt =0.9×2.5=2.25 (m)

(5) 污泥區的容積V

V =2T (1+R ) QX 2⨯2⨯(1+0. 634) ⨯30000⨯4000 =24⨯(X +X r ) 24⨯(10000+4000)

=1945.2 (m3)

(6)污泥區高度h 4

污泥斗高度。設池底的徑向坡度為0.05，污泥斗底部直徑D 2=1.6m，上部直徑D 1=4.0m，傾角為60°，則：

"= h 4D 1-D 24. 0-1. 6⨯tg 60°=2.1(m) ⨯tg 60°=22

11

V 1=2)πh 1"⨯(D 12+D 1D 2+D 2

12=13.72 (m3)

圓錐體高度

""＝h 4D -D 140-4⨯0. 05＝0.9(m) ⨯0. 05＝22

V 2=

=

豎直段污泥部分的高度 ""πh 412⨯(D 2+DD 1+D 12) ⨯(402+40⨯4+42) =418.25(m3) π⨯0. 912

"""=h 4V -V 1-V 21945. 2-13. 72-418. 25==1.16(m) 1304F

"+h 4""+h 4"""=2.1+0.9+1.16=4.16(m) 污泥區的高度h 4=h 4

沉澱池的總高度H 設超高h 1=0.3m，緩沖層高度h 3=0.5m。

則 H =h 1+h 2+h 3+h 4=0.3+2.25+0.5+4.16=7.21m

取H =7.2 m

4.1.1.8接觸池的設計與計算

採用隔板式接觸反應池。其計算簡圖如圖4-5所示。

水力停留時間：t=30min

12

平均水深：h =2.4m。

隔板間隔：b=1.5m。

池底坡度：3%

排泥管直徑：DN=200mm。

4.1.1.8.2設計計算

接觸池容積：

V =Qt =0.652×30×60=1174 m 3

水流速度：

v =Q 0. 652==0. 18 m/s hb 2. 4⨯1. 5

表面積：

Q 1174==489. 2 m2 h 2. 4

廊道總寬度：隔板數採用10個，則廊道總寬度為B=11×b=11×1.5=16.5m。 接觸池長度：

F 489. 2L ===29.6m取30m 。 B 16. 5

水頭損失，取0.4m 。 F =

13

2. 什麼是DE型氧化溝

DE氧化溝是指兩個相同容積的氧化溝組成的處理系統。DE型氧化溝為雙溝半交替工作式氧化溝系統，具有良好的生物除氮功能。它與D型、T型氧化溝的不同之處是二沉池與氧化溝分開，並有獨立的污泥迴流系統。而T型氧化溝的兩側溝輪流作為沉澱池。
DE氧化溝內兩個氧化溝相互連通，串聯運行，交替進水。溝內設雙速曝氣轉刷，高速工作時曝氣充氧，低速工作時只推動水流，基本不充氧，使兩溝交替處於厭氧和好氧狀態，從而達到脫氮的目的。若在DE氧化溝前增設一個缺氧段，可實現生物除磷，形成脫氮除磷的DE型氧化溝工藝。該工藝的運行分為四個階段，具體如下。
階段A:污水與二沉池迴流污泥均流入缺氧池，經池中的攪拌器作用使其充分混合，避免污泥沉澱，混合液經配水井進入第一溝。第一溝在前一階段已進行了充分的曝氣和硝化作用，微生物已吸收了大量的磷，在該階段，第一溝內轉刷以低轉速運轉，僅維持溝內污泥懸浮狀態下環流，所供氧量不足，此系統處於厭氧狀態，反硝化菌將上階段產生的硝態氮還原成氮氣逸出。第二溝的出水堰自動降低，處理後的污水由第二溝流入二沉池。在階段A的末了時，由於第一溝處於缺氧狀態，吸收的磷將釋放到水中，因此此溝中磷的濃度將會升高。而第二溝內轉刷在整個階段均以高速運行，污水污泥混合液在溝內保持恆定環流，轉刷所供氧量足以氧化有機物並使氨氮轉化成硝態氮，微生物吸收水中的磷，因此該溝中磷的濃度將下降。
階段B：污水與二沉池迴流污泥、配水後進入第一溝，此時第一溝與第二溝的轉刷均高速運轉充氧，進水中的磷與階段A第一溝釋放的磷進入好氧條件的第二溝中，第二溝中混合液磷含量低，處理後污水由第二溝進入二沉池。
階段C：階段C與階段A相似，第一溝和第二溝的工藝條件互換，功能剛好相反。
階段D：階段D與階段B相似，階段B與階段D是短暫的中間階段。第一溝和第二溝的工藝條件相同。兩個溝中轉刷均高速運轉充氧，使吸收磷的微生物和硝化菌有足夠的停留時間。但第一溝和第二溝的進出水條件相反。
從上述的運行過程來看，通過適當調節處理過程的不同階段，則可以得到低濃度的TP和TN的出水。
DE型氧化溝的優點：
⑴由於兩溝交替硝化與反硝化，缺氧區和好氧區完全分開，污水始終從缺氧區進入，因此可保持較好的脫氮效果，且不需要混合液內迴流系統。
⑵單獨設置二沉池，提高了設備的利用率和池體容積的利用率。
⑶同時兩溝池體和轉刷設備的交替運轉均可通過自控程序進行控制運行。
DE型氧化溝的缺點：
⑴DE氧化溝存在氧化溝的溝深較淺，因此佔地面積較大。
⑵由於工藝為了滿足兩溝交替硝化與反硝化的功能需要，曝氣設備按照雙電機配置，投資和運行費用較高，並且增加了設備投資和運行檢修的復雜性。

3. 污水處理廠氧化溝曝氣起什麼作用

氧化溝曝氣這是污水處理的一種工藝。氧化溝(Oxidation Ditch)是一種活性污泥處理系統，其曝氣池呈封閉的溝渠型，所以它在水力流態上不同於傳統的活性污泥法，它是一種首尾相連的循環流曝氣溝渠，又稱循環曝氣池。
氧化溝又名氧化渠，因其構築物呈封閉的環形溝渠而得名。它是活性污泥法的一種變型。因為污水和活性污泥在曝氣渠道中不斷循環流動，因此有人稱其為「循環曝氣池」、「無終端曝氣池」。氧化溝的水力停留時間長，有機負荷低，其本質上屬於延時曝氣系統。
氧化溝利用連續環式反應池（Cintinuous Loop Reator,簡稱CLR）作生物反應池，混合液在該反應池中一條閉合曝氣渠道進行連續循環，氧化溝通常在延時曝氣條件下使用。氧化溝使用一種帶方向控制的曝氣和攪動裝置，向反應池中的物質傳遞水平速度，從而使被攪動的液體在閉合式渠道中循環。
污水處理廠氧化溝曝氣水力學特徵和工作特性：
1) 氧化溝結合推流和完全混合的特點，有利於克服短流和提高緩沖能力，通常在氧化溝曝氣區上游安排入流，在入流點的再上游點安排出流。
2) 氧化溝具有明顯的溶解氧濃度梯度，特別適用於硝化－反硝化生物處理工藝。
3) 氧化溝溝內功率密度的不均勻配備，有利於氧的傳質，液體混合和污泥絮凝。
4) 氧化溝的整體功率密度較低，可節約能源。
氧化溝 - 缺陷：
1、污泥膨脹問題
2、 泡沫問題
3、污泥上浮問題
4、流速不均及污泥沉積問題
5、導致有較多的大腸桿菌散發到空氣中，引發了毒黃瓜的事件。
6、對於BOD較小的水質完全沒有處理能力。
拓展閱讀：污水處理 (sewage treatment,wastewater treatment)：為使污水達到排水某一水體或再次使用的水質要求對其進行凈化的過程。污水處理被廣泛應用於建築、農業，交通、能源、石化、環保、城市景觀、醫療、餐飲等各個領域，也越來越多地走進尋常百姓的日常生活。

4. 我急需一篇關於污水處理的英文文章要帶譯文 希望大家幫幫忙

有關SBR污水處理法的英文文獻
(中文):
SBR( Sequencing Batch Reactor Activated Sludge Process )是一種好氧微生物污水處理技術,是連續進水、間歇排水的周期循環間歇曝氣系統。該工藝集調節、初沉、曝氣、二沉、生物脫氮等過程於一池,按不同的時間順序進行各種目的不同的操作,全部過程都在一個池體內周而復始地進行,工藝流程簡潔,布局緊湊合理,是一種先進的污水處理系統。該技術適用於處理市政生活污水和中低濃度有機工業廢水,能有效地去除廢水中BOD5和懸浮固體(SS),將廢水中的氮化合物轉成硝酸鹽,進而轉成氨氣,使出水的氨氮(NH3-N)含量大大降低。與之相比較,傳統的連續流水處理系統CFS( Continuous Flow System )是在空間上設置不同的設施而在同一時間內進行各種操作。該工藝將調節、初沉、曝氣、二沉、生物脫氮等過程設於多個池內進行,限制了反應器的功能,擴大了使用空間和佔地面積,使運行速度遲緩,空間和地面的有效利用率降低,不適應於大中城市工業廢水、生活污水和其它多種復雜環境中各種廢水處理的需要。
(英文):
SBR (Sequencing Batch Reactor Activated Sludge Process) is one kind of good oxygen microorganism sewage treatment technology, is enters the water, the intermittent draining water cycle of motion intermittence aeration system continuously.This craft collection adjustment, initially sinks, the aeration, two sinks, processes and so on biological denitrogenation in one, carries on each kind of goal different operation according to the different time order, the complete process all again and again carries on in a cell body, the technical process is succinct, layout compact reasonable, is one kind of advanced sewage treatment system.This technology is suitable for the processing municipal administration sanitary sewage and the low concentration organic instrial waste, can remove in effectively the waste water BOD5 and suspended solid (SS), transfers the waste water in nitrogen compound the nitrate, then transfers the ammonia, causes the water leakage the ammonia nitrogen (NH3-N) content to rece greatly.Compares with it, traditional continuum water disposal system CFS (Continuous Flow System) is establishes the different facility in the space to carry on each kind of operation ring the same period of time.This craft will adjust, initially sinks, the aeration, two sinks, processes and so on biological denitrogenation supposes Yu Duoge in the pond to carry on, has limited the reactor function, expanded the use space and the area, caused the running rate to be slow, spatial and the ground effective use factor reced, did not adapt in the big or media-sized cities instrial waste, the sanitary sewage and other many kinds of complex environment each kind of waste water processing need.

5. 污水氧化溝工藝與改良型氧化溝工藝有什麼不同

改良的必要性污水處理工作事關城市的正常運行且與所有市民日常生活有著直接的關系。所以城市污水處理越來越多的受到關注。而改良型氧化溝工藝的應用不僅有效提升了城市污水處理的效果且其施工工藝也有著良好的適應性。傳統的氧化溝工藝由於投資大,工藝復雜等已經逐漸被更加

6. 城市污水處理廠氧化溝技術的應用

城市污水處理廠旅運氧化溝技術的應用具體內容是什麼，下面中達咨詢為大家解答。
1 引言
氧化溝（Oxidation Ditch）是活性污泥法的一種變形工藝，該工藝將一系列生物化學過程集中在一個閉合環路中，如硝化、反硝化、碳源代謝等，採用連續式反應池的原理，是一個連續循環完全混合的流程[1]。氧化溝工藝培卜通常不需要初沉池，採用的多是延遲曝氣，由於曝氣池呈封閉的溝渠形，污水和活性污泥混合液會在其中循環流動，因此，該工藝被形象的稱之為「氧化溝」或「氧化渠」，又叫「連續循環曝氣池」。
2 氧化溝工藝的特點
氧化溝在實際應用中的主要形式為卡塞爾氧化溝、奧貝爾氧化溝、交替式工作氧化溝、一體化氧化溝等，不同類型的氧化溝工藝差異較大，歸納起來氧化溝工藝的特點主要表現在以下幾個方面。
2.1 工藝流程簡單，運行管理方便
氧化溝工藝與其它污水處理方法相比，具有出水水質好，基建投資省、流程簡單、操作方便、工藝可靠性強、運行費用低等特點。氧化溝基建費用和運行費用低，較普通活性污泥法成本運行和基建費要低30%～50%和40%～60%。
2.2 耐沖擊負荷，污泥性質穩定
氧化溝工藝可以接受高濃度的生活污水和有機生產性廢水，有較好地承受水量和水質的沖擊負荷能力，尤其對於生產廢水處理效果較好[2]。氧化溝工藝適應於硝化-反硝化生物處理工藝，具有較明顯的溶解氧濃度梯度，據有關資料反應，氧化溝工藝的能耗比活性污泥法降低20%。
2.3 適應性強
具有較強的耐沖擊負荷，對水溫、水質、水量等的變動有適應性。具有較高的去除BOD能力，在條件較好時可達98%，即使在低溫時也可以達到良好的出水。
3 氧化溝工藝的應用
3.1 工藝的選擇
筆者對某市水質凈化二廠的工藝流程進行調查，設計進出水水質見表1，設計日處理規模18萬m3，該市水質二廠處理部分通過曝氣池和氧化溝工藝比較經濟可行，確定採用了DE型雙溝式氧化溝工藝，該工藝具有較強的脫氮除磷和降解碳源能為，易實現自動化控制，便於管理等特點，工藝流程如圖1。
3.2 主要構築物設計特點
（1）厭氧池。氧化溝和厭氧池合建在同一組池內，設計流量為8200.5 m3/h，共用4個鋼筋混凝土矩形池。厭氧池有效水深4.5 m，有效容積8200.5 m3，水力停留時間為1 h。可以通過堰門控制氧化溝的配水。
（2）氧化溝。氧化溝共4組，可調堰門共8套，有效容積110005 m3，設計流量為8200.5 m3/h，污泥濃度為4500 mg/L，溶解氧為0.4～2.0 mg/L。氧化溝採用了表面曝氣機60台，曝氣時高速運行，反硝化階段和低速運行確保池內水流循環，僅在曝氣時高速運行。每組氧化溝分為兩格，分為溝Ⅰ和溝Ⅱ，氧化溝內反硝化和硝化運行程序分為4個階段。
氧化溝有厭氧區、缺氧區和好氧區，A2/O是主要運行方式[3]，經過了粗細柵格和旋流沉砂池進入氧化溝，對污水中的氮磷進行有效的去除。
（3）二沉池。二沉池為4座圓形池體，內徑50 m，有效水深4.5 m，水力停留時間為3.5 h污泥迴流比R為99%，表面負荷為0.90 m3/m2・h，池內配有吸泥機和浮渣泵，周邊有輻射配鎮穗式沉澱池。
4 實際運行中存在問題及改進措施
4.1 運行中存在的問題
對於某市凈化二廠2014年6月開始調試運行，2015年1月投產運行，運行過程中實際進出水水質情況見表2。運行中出現一系列問題：如設備運行單一且不易控制，並且能耗大。缺氧段，溝內低速運轉；好氧段，溝內均高速運轉。單速轉刷停運，這種運行方式沒有考慮氧化溝內微生物水平，可能使溶解氧水平過高，造成過氧化。在缺氧段有可能溶解氧不足，運行一個周期氧化溝設備的能耗為2100 kW・h。
4.2 氧化溝運行模式改進
根據運行中發現的問題，對氧化溝工藝進行了改進。為了攪拌和推進水流，在氧化溝內增設了水下推進器。轉刷和推進器的運行分為A、B、C、D、E五種模式。
在保持好氧環境下可用B、C、D、E模式，缺氧環境用A模式。溶解氧控制就存在A與E組合、A與D 組合、A與C 組合和A與B組合四種方式。運行中可根據活性、進水負荷和氧化溝微生物數量進行選擇。根據A與C組合模式運轉情況看，處理後的出水水質：TP為1.0 mg/L，S≤11 mg/L，氨氮為0.45～0.55 mg/L，COD≤45 mg/L，BOD5為3～5 mg/L，出水水質好，達到了二級排放標准。
另外，為降低設備使用壽命，氧化溝4個階段運行歷時調整為1 h，這樣易於管理和控制，氧化溝4個組合運轉一個周期的能耗，以A和D組合模式曝氣能力最強，適用於活性高、微生物數量很大的情況。
4.3 中水回用
中水主要用於如道路噴灑、沖洗污泥膠水機及沖車，還可以用於周圍市政綠化，其他中水可用於某凈化二廠內使用。該凈化二廠計劃5年內完成中水配套管網設施和生產系統，實現中水開發利用的產業化、規范化。

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7. 什麼是氧化溝污水處理法

氧化溝是活性污泥法的一種變型，其曝氣池呈封閉的溝渠型，所以它在水力流態上不同於傳統的活性污泥法，它是一種首尾相連的循環流曝氣溝渠，污水滲入其中得到凈化。氧化溝工藝以其經濟簡便的突出優勢已成為中小型城市污水廠的首選工藝，同時在部分畜禽養殖污水好氧處理中得到應用。其工藝流程見下圖：

一般在畜禽養殖污水處理中主要設計參數為：

水力停留時間：20～40小時；

污泥齡：一般大於20天；

有機負荷（BOD5）：0.05～0.15千克/[千克（活性污泥）?天]；

容積負荷（BOD5）：0.2～0.4千克/（米3?天）；

活性污泥濃度：2000～6000毫克/升；

溝內平均流速：0.3～0.5米/秒。