蒸餾的概述論文

⑴ 分子蒸餾的過程

短程蒸餾器還適合於進行分子蒸餾。分子流從加熱面直接到冷凝器表面。分內子蒸餾過程容可發如下四步： 只要保證冷熱兩面間有足夠的溫度差（一般為70~100℃），冷凝表面的形式合理且光滑則認為冷凝步驟可以在瞬間完成，所以選擇合理冷凝器的形式相當重要。

⑵ 常減壓蒸餾裝置的畢業論文怎麼寫

高爾基說過：「(開頭)好像音樂里定調一樣，全曲的音調都是它給予的，也是作者花功夫的所在。」議論文的開頭要講究「短、快、靚」。短，即要簡捷，最好三兩句成段，引入本論。開頭短，可避免冗長之贅，而且短句成段，在空間上突出其內容的重要性。快，即入題要快，最好三言兩語就點明文章的基本觀點或議論的話題。因為評分標准中有「中心明確」的細則。開篇確定中心，有利於閱卷者按等計分，也有利於作者展開論述，不致出現主旨不清、中途轉換論題等作文大忌。靚，即要精彩。這也是傳統文論中所說的「鳳頭」。精彩的開頭，最突出的效果是吸引閱卷者，給閱卷者留下好的印象。文章開頭要精彩，多用比喻、類比、排比等修辭引入論點，還可引述名言，講述寓言故事導入話題。
中間段寫好首句和末句
議論文的結構是否嚴謹，條理是否清楚，論證是否嚴密，論據是否典型，關鍵在中間段的寫作。而結構、條理、論證和論據等是議論文評分的重要細則，因此，寫作議論文要盡量符合這些標准。
常見的論述模式是：首句為小論點或承上啟下的過渡詞句；中間圍繞小論點，運用恰當的事實、理論論據，或針對現實生活中的某些現象，分析說理；最後結合論述內容寫一兩句小結的話語。其中首句和末句的寫作最重要，它能直接勾勒文章的脈絡，顯示全文的論述思路。另外，文章的整體論證結構常用正反對比式。許多道理只要從正反兩面說了，就基本上可做到論述嚴密。在考場中熟練地運用這種作文模式，可迅速地展開寫作，減少失誤，節省時間。同時，它可使閱卷者能便捷地依據評分標准，在中檔以上分項計分，避免不利於考生的個人評分因素出現。

⑶ 精餾塔畢業設計論文你有嗎

我想要，給不

⑷ 反應蒸餾技術及反應蒸餾技術在化工生產中的應用

E1, E2, E3, E4—換熱器F1, F2, F3—閃蒸罐EX1—膨脹裝置T1—精餾塔R1—反應罐FEED1—初始混合氣體
FEED2—苯PRODUCT1—主要產品甲烷PRODUCT2—主要產品枯烯BOTTOMS—尾氣
罐中出來的上部氣體S10中主要為甲烷、乙烷
和未反應完全的丙烯, 進一步冷凝後作兩相分
離, 氣體尾氣BOTTOMS 中主要為乙烷和丙
烷, 液體S12中含有丙烯迴流進入反應罐。
2熱力學方法的選擇
在化工流程模擬軟體PRO / II中, 需要通
過不多的已知物性數據對物系的熱力學性質和
傳遞性質進行估算, 估算的准確與否將直接影
響模擬結果的准確性。選擇適當的物性方法經
常是決定模擬結果的精確度的關鍵步驟, 選用
不恰當的物性方法將得到錯誤的計算結果。對
於絕大多數煉油和石化裝置, 所處理的物系均
為烴類系統和石油餾分, 其中可能含有一些非
烴氣體, 如氫氣、空氣、二氧化碳、一氧化
碳、硫化氫等。這些都可以認為是非極性物
質。對於非極性物質, 可以選用狀態方程來計
算熱力學性質。迄今為止, 文獻上發表的狀態
方程已上百個, 但是經常使用的方程只有十來
個, 而最重要、最符合本模型的僅僅2～3個。
現選用不同的熱力學方法進行估算。
211Soave - Redliofi - Kwong狀態方程( SRK
方程)
該方程是Georgi Soave在1972年發表的,
其計算公式如下:
P =
RT
V - b
-
a ( T)
V (V + b)
式中b = Σi
xi bi
bi = 0108664RTci /Pci
Tci、Pci ———成分i的臨界溫度和臨界壓
力
a ( T) = Σi
Σj
XiXj ( ai aj ) 1 /2 (1 - Kij )
ai = aciαi
aci = 0142747 (RTci ) 2 /Pci
αi
015 = 1 +mi (1 - Tci
015 )
mi = 01480 + 11574ωi - 01176ωi
2
ωi ———成分i的離心因子
Kij ———成分i和j的二元交互作用參數
希臘字母α的導入是為了改善純組分蒸
汽壓力的預測, 而聯合公式通過Kij的導入來
計算a ( T)是為了改善混合物的壓力預測。使
28 化工流程模擬在蒸餾與反應流程中的應用
用Soave公式預測混合物包括兩個步驟: 第
一, 這個組分的偏心因子ωi 對每個組分都是
已調諧的, 這樣組分的蒸汽壓力可以精確預
測; 第二, 字母Kij是組分i和j的二元交互系
統的實驗數據所確定的, 以便相平衡能夠匹
配。輸入各單元參數和原工藝條件後運算結果
見表1。
表1 選用SRK方程模擬運算後結果
流體名稱FEED1 FEED2 PRODUCT1 PRODUCT2 BOTTOMS
流量
kmol·h - 1 1300197 350 759104 403132 172147
成分
甲烷01576 01000 01986 01000 01005
乙烷01077 01000 01011 01026 01535
丙烷01057 01000 01000 01057 01293
丁烷01009 01000 01000 01015 01030
丙烯01281 01000 01003 01034 01136
枯烯01000 01000 01000 01784 8107 ×10 - 6
苯01000 11000 01000 01840 01001
212Peng - Robinson狀態方程( PR方程)
該方程於1976 年由Peng和Robinson 提
出, 這是另一個立方型狀態方程:
P =
RT
V - b
-
a ( T)
V (V + b)
式中b = Σi
xi bi
bi = 0107780RTci /Pci
Tci、Pci ———成分i的臨界溫度和臨界壓
力
a ( T) = Σi
Σj
XiXj ( ai aj ) 1 /2 (1 - Kij )
ai = ac iαi
aci = 0145724 (RTci ) 2 /Pci
αi
015 = 1 + ni (1 - Tci
015 )
ni = 01480 + 11574ωi - 01176ωi
2
ωi ———成分i的離心因子
Kij ———成分i和j的二元交互作用參數
代入與SRK方程相同的數據運算模型, 結果
見表2。
表2 選用PR方程模擬運算後結果
流體名稱FEED1 FEED2 PRODUCT1 PRODUCT2 BOTTOMS
流量
kmol·h - 1 1300197 350 749125 405101 170155
成分
甲烷01576 01000 01982 01000 01005
乙烷01077 01000 01013 01028 01478
丙烷01057 01000 01000 01059 01292
丁烷01009 01000 01000 01015 01029
丙烯01281 01000 01005 01035 01195
枯烯01000 01000 01000 01780 915 ×10 - 6
苯01000 11000 01000 01830 01001
213Benedict - Webb - Rubin - Starling狀態方
程(BWRS方程)
該方程於1973年由Starling提出, 計算公
式為:
P =ρRT + (B0 RT -
A0 C0
T2 -
E0
T4 )ρ2
+ ( bRT - a -
d
T
)ρ3 +α( a +
d
T
)ρ6
+
cρ3
T2 (1 + rρ2 ) exp ( - rρ2 )
對此方程進行運算, 所得結果為模型運行錯
誤。
根據兩種方法計算結果與實際情況的比
較, SRK熱力學方法比PR熱力學方法在本模
型中更接近實際, 故優先選用。
3工藝優化
運用化工流程模擬軟體可以很方便地修改
工藝參數, 從而得出更好的工藝。
311改變S4的進料位置
S4為初始混合流體冷凝閃蒸後的液態混
合物, 改變其進入蒸餾塔塔板的位置, 綜合比
較各產品和剩餘氣體的流量、濃度, 從而得到
最佳進料點。模擬運算結果見表3。
從表3可以看出, 根據產品甲烷的濃度和
尾氣枯烯的含量對比, 物料S4的最佳進料位
置為蒸餾塔塔板的第4層。
312改變蒸氨後換熱器E3、E4的換熱溫度
換熱器E3、E4的換熱溫度改變後, 產品
《化工裝備技術》第28卷第4期2007年29
表3 選用PR方程模擬運算後結果
進料塔
板位置
甲烷流量
kmol·h - 1
甲烷
濃度
%
枯烯流量
kmol·h - 1
枯烯
濃度
%
尾氣枯烯
含量
×10 - 6
第1層74813022 98153 31519965 77178 810865
第2層74813057 98155 31611300 78138 810683
第3層74813071 98157 31611293 78138 810557
第4層74813073 98157 31611291 78138 810547
第5層74813075 98156 31611290 78137 810551
第6層74813074 98156 31611289 78137 810556
第7層74813072 98155 31611287 78137 810552
和尾氣中枯烯的流量和濃度及迴流進入反應罐
的迴流流量也相應改變, 運算後結果見表4、
表5, 綜合比較可得最佳溫度控制點。
表4 換熱器E3換熱溫度的改變
溫度
℃
產品枯烯
流量
kmol·h - 1
產品枯烯
濃度
%
尾氣流量
kmol·h - 1
尾氣枯烯
含量
×10 - 6
S12迴流
流量
kmol·h - 1
35 31611291 78138 17212960 810547 714290
40 31614791 79147 17710329 810236 1014540
45 31618976 80147 18019907 810753 1413566
50 31714018 81139 18413300 811881 1913543
55 31719984 82104 18710697 813625 2516565
60 31813206 82155 18912116 816035 3814790
從表4可以看出, 隨著換熱器E3換熱溫
度的升高, 產品枯烯的產量和濃度增加, 尾氣
中枯烯的濃度也升高, 但變化不是很大, 只是
迴流流量增加較快, 選擇換熱溫度為50℃。
表5 換熱器E4換熱溫度的改變
溫度
℃
產品枯烯
流量
kmol·h - 1
產品枯烯
濃度
%
尾氣流量
kmol·h - 1
尾氣枯烯
含量
×10 - 6
S12迴流
流量
kmol·h - 1
- 25 31714018 81139 18413300 811881 1913543
- 28 31716092 81119 18218178 410633 3415521
- 29 31717248 81108 18119248 310836 4416888
- 30 31718947 80194 18017796 212878 6011557
- 31 31811412 80177 17911549 116735 8319138
- 32 31815234 80158 17619915 112163 12117759
分析表5的數據可以得到, 溫度越高, 雖
然產品中枯烯的濃度越高, 但尾氣中枯烯的含
量也越高, 當溫度過低時, 在產品濃度降低的
同時, 迴流量也加大了, 迴流管線的負荷也就
較大。所以綜合考慮, 選擇換熱器E4的冷卻
出口溫度為- 30℃。
313調節苯的加入量
根據蒸餾後塔底流體的丙烯含量, 再考慮
迴流流體中的丙烯及苯的含量, 調節苯的加入
量。
從表6可以看出, 隨著原料苯的增多, 產
品丙烯的產量有所提高, 其濃度變化不大, 尾
氣中丙烯的含量也增加了。根據表6數據, 苯
的加入量控制在365kmol/h左右為最好。
表6 調節苯的加入量
苯流量
kmol·h - 1
產品枯烯
流量
kmol·h - 1
產品枯烯
濃度
%
尾氣流量
kmol·h - 1
尾氣枯烯
含量
×10 - 6
S6迴流
流量
kmol·h - 1
350 31718947 80194 18017796 212878 6011557
360 32616796 81109 17119535 215423 4910288
365 33110751 81117 16715021 216837 4411746
370 33514825 81125 16311646 218253 3919938
380 34413002 81143 15414345 311396 3216252
390 35311362 81161 14518579 314811 2616930
314優化前後數據對比
比較優化前後產品的流量和濃度, 以及尾
氣中有毒氣體枯烯的含量, 從表7 中可以看
出, 優化後產品中枯烯的濃度得到提高, 尾氣
中枯烯的含量也降低到規定的標准之下。
表7 優化前後數據比較
甲烷流量
kmol·h - 1
甲烷
濃度
%
枯烯流量
kmol·h - 1
枯烯
濃度
%
尾氣流量
kmol·h - 1
尾氣中
枯烯含量
×10 - 6
優化
前
74813057 98155 31611300 78138 17214739 810683
優化
後
74813073 98157 33110751 81117 16715021 216837
4結束語
(1 ) 選擇了最符合本模型的熱力學方
法, 對工藝流程進行了優化。
(2) 提高了產品的濃度和流量, 尾氣中
枯烯的含量也控制在規定范圍以內。
(3) 為工藝控制提供理論依據, 實際生
產中還可以通過調節換熱器(E3、E4)的換熱溫

⑸ 關於釀酒的論文

早在七八十年代曾經熱過一時，但因其出酒率不高，口感不如人意而被冷落。近年來，合肥釀酒技術服務中心通過上千次的實驗，終於研製出一種能解決上述兩大難題的生料酒麴。經過兩年多來幾十家酒廠的試驗，取得了較為滿意的效果。一些酒廠還進入了規模化生產，充分表明了生料釀酒的先進和優越。現將有關情況介紹如下。
一、 生料熟料兩種釀酒工藝對比
以傳統的小曲酒固態法工藝為例，其工藝流程：原料→浸泡→初蒸→燜糧→復蒸→出甑攤涼→加曲→裝箱培菌→配糟→裝桶發酵→蒸餾→成品酒。
生料釀酒工藝流程：生料+曲→發酵→蒸餾→成品酒。
從上述兩種工藝流程對比中，即可明顯看出生料釀酒工藝較之熟料釀酒工藝具有如下優點：
1、 原料+水+曲後就進入發酵，省去了原料的浸泡、初蒸、燜糧、復蒸、出甑攤涼、加曲、裝箱培菌、配糠等8道工序，因而節約了原料蒸煮所需燃料、人工、時間、佔地面積等等。
2、 生料釀酒不須要輔料，如稻殼等，從而節省了購買輔料的費用人工等。
3、 按原料總量加入0.6～0.7%生料酒麴外，不需再添加任何曲葯和其他添加劑如活性乾酵母、糖化酶等，省去了制曲車間、購買各種添加劑的費用及繁瑣的工藝操作。
4、生料釀酒出酒率和成品酒口感都大大地超過熟料釀酒工藝。比如，以釀酒技術較為先進的黑龍江普通白酒為例，原料出酒率一般為48—53%（酒度以57.5%計），最高也只能達到55—56%。
採用無錫市永安生料釀酒技術開發公司研製的生料酒麴按上述工藝流程生產，玉米出酒率能達到55%（酒度以65%計），大米出酒率能達到65%，而且成品酒香味豐滿、柔和、尾凈、無邪雜味、無新酒貫有的糠味、酒槽味、糊味、暴辣味。有的廠家反映，採用生料釀酒技術生產的白酒，蒸餾出來後不經勾調即能達到一級質量標准。
綜上所述，生料釀酒是採用邊糖化、邊發酵、液態發酵、液態蒸餾的全液態法生產工藝，把幾千年來的傳統技術的煩瑣、復雜的工藝流程簡化為配料、發酵、蒸餾三道工藝，因此操作簡便，輕松。
二、 生料釀酒酒麴的特點
生料釀酒成敗的關鍵在於酒麴，這種酒麴既要能將生澱粉轉化為糖，又要同時將糖轉化為酒精，而且還要保證有較高的出酒率和較完美的口感。
合肥釀酒技術服務中心研製的生料酒麴具有如下特點：
1、 能將任何含有澱粉或糖分的植物發酵成為酒精。澱粉出酒率幾乎能達到100%。
2、 這種酒麴不僅能釀制各種白酒和酒精，還能釀造各種低度酒。如米酒、黃酒、葡萄酒、蕃茄酒、蘋果酒、桃梨酒、南瓜酒等等。
3、 利用這種曲種，還能釀制各種不同香型的白酒。
例如濃香型白酒，不僅工藝流程復雜，操作難度高，而且發酵時間長，出酒率低。如採用上述生料釀酒工藝流程生產，在發酵時加入適量的已酸菌液或加入0.3—0.5%已酸已酯共同發酵蒸餾出來即為濃香型白酒。
釀造黃酒也是如此，在發酵時加入適量的黃酒生香菌液或加入黃酒香料共同發酵，發酵完畢酒醪即具有黃酒香味。其它各種香型的酒也是如此。
因為各種不同香型的酒，其主體香味成分一部分是由原料本身決定的，一部分則是從外界帶入的，以大米、玉米、高梁為例，如不從外界加入其它香味物質，釀制出來的即是米香型或清香型白酒。
4、 上述生料釀酒工藝流程適用於一切蒸餾酒和酒精生產。
釀造各種蔬菜瓜果酒，包括黃酒的工藝流程如下：生料+水+曲→發酵→過濾→澄清→勾調→殺菌（紫外線）→精濾→陳釀→裝瓶。採用此工藝技術完全不用燃料，節約能源95%以上。
三、 生料釀酒工藝操作要點
1、配料。糧水比為1:3；生料酒麴用量為原料總量的0.6～0.7%。冷水符合飲用水標准。
2、原料粉碎為40目，大米不必粉碎；蔬菜瓜果應去皮、去核並打成漿狀。
3、入池水溫不超過35℃。最佳發酵溫度為25℃—30℃。超過30℃者發酵期縮短；低於20℃者，發酵期延長。冬季生產可採用溫水發酵。室溫低於10℃者不發酵。

⑹ 求題為精餾塔的論文提綱。。。。。謝謝

精餾塔的論文提綱
第一次寫這樣的文章需要很長時間和精力，可以找專業的人幫你寫一下
我知道一家，他們的文章寫的不錯，完成文章,滿意再付款的.
加他為好友就行
：
一
零
③
七
二
五
二
⑥
五
七

⑺ 常減壓蒸餾裝置的畢業論文怎麼寫只需要突出重點的幾步就可以

執筆寫作標志著科研工作已進入表達成果的階段。在有了好的選題、豐富的材料和詳專細的提綱基屬礎上，執筆寫作應該是順利的，但也不可掉以輕心。一篇高質量的學術論文，內容當然要充實，但形式也不可不講究，文字表達要精煉、確切，語法修辭要合乎規范，句子長短要適度。特別應注意的是，一定要採用醫學科技語體，用陳述句表達，減少或避免感嘆、抒情等語句以及俗言俚語，也不要在論文的開頭或結尾無關聯系黨政領導及其言論或政治形勢。
論文寫作也和其他文體寫作一樣，存在著思維的連續性。因此，在寫作時要盡量排除各種干擾，使思維活動連續下去，集中精力，力求一氣呵成。對於篇幅較長的論文，也要部分一氣呵成，中途不要停頓，這樣寫作效果較好。

⑻ 如何加深學生對分子蒸餾技術的理解和掌握，制葯工程論文

目前，獲得職稱的方式有兩種：考試和評審（不參加考試）。 一、正常申報條件 1.助理職稱： （1）大學本科畢業，從事專業技術工作一年以上。 （2）大學專科畢業，從事專業技術工作二年以上。 （3）中專畢業，從事專業技術工作三年以上。 （4）高中畢業，從事專業技術工作七年以上。 （5）初中以下學歷人員，從事專業技術工作十年以上，同時應具備員級職務。 2.中級職稱： （1）大學本科畢業，從事專業技術工作五年以上，擔任助理職務四年以上。 （2）大學專科畢業，從事專業技術工作六年以上，擔任助理職務四年以上。 （3）中專（高中）畢業，從事專業技術工作十年以上，擔任助理職務四年以上。 （4）初中以下學歷人員須從事專業技術工作十五年以上，擔任助理職務四年以上。 3.高級職稱： （1）大學本科畢業，從事專業工作十年以上，擔任中級職務五年以上。 （2）大學專科畢業，從事專業技術工作十五年以上，並擔任中級職務五年以上。 （3）中專、高中畢業，從事專業技術工作二十年以上，並擔任中級職務五年以上。 凡符合上述申報條件的人員，還必須遵紀守法，具有良好職業道德，能認真履行崗位職責，在本專業崗位上做出顯著成績，且具備相應的專業理論水平和實際工作能力。 二、申報材料清單 1.《專業技術職務評審表》（中、初級一式兩份）、附件表（一式一份）；正表中主要工作業績一欄要填寫詳細、具體。 2.上一年度的《專業技術人員考核登記表》。 3.專業論文和業務工作總結。 專業論文要求： (1)必須親自撰寫，不得抄襲。 (2)要結合本人工作和崗位實際。 (3)字數不少於 3000 字。 業務工作總結要求： (1)要把自己工作的經歷寫清楚。 (2)要把負責或參與的主要項目寫清楚。 (3)要把發表的論文或取得了哪些主要成果、獎勵寫清楚。 (4)字數不少於 1500 字。 4.交驗畢業證、初級職稱證原件。 5.《專業技術人員水平能力測試合格證》； 6.其它能反映本人工作能力和重要業績的相關材料。 7.一寸彩照6張，身份證，學歷證復印件各兩份。 凡不按上述要求備齊相關材料的，概不受理。 三、相關專業類別 建築工程類：工民建 土木工程 土建工程 園林工程 建築管理 建築施工 建築裝飾 建築設計 市政測量 安全工程 建築預算 給排水 建築藝術設計 腐蝕與保護 水暖與保護 水暖熱能 水電安裝 鐵路橋梁 造價工程等專業 經濟類：會計 經濟 統計等專業 機械機電類：機械機電 鍋爐 設備安裝 水利電力 電氣 電子等專業第一條 為了充分發揮工程技術人員的積極性、創造性,促進人才的合理交流,鼓勵他們在推進技術進步,振興經濟 ,實現四化中作出貢獻,根據中共中央、轉發的《關於改革職稱評定、實行專業技術職務聘任制度的報告》和發布的《關於實行專業技術職務聘任制度的規定》特製訂本條例。 第二條 工程技術職務(簡稱技術職務)是為生產建設、勘察設計、科學研究、技術開發和技術管理等工作崗位上的工程技術人員設置的技術職務。 第三條 工程技術職務名稱定為:技術員、助理工程師、工程師、高級工程師。 第四條 聘任或任命技術職務的主要依據是:擔任技術職務的工程技術人員,必須具備履行相應職責的實際工作能力和相應的業務知識與技術水平。並應具備相應的理工學科的學歷和從事技術工作的資歷。 任職基本條件 第五條 擔任技術職務的工程技術人員,必須擁護中國的領導,熱愛祖國,積極地為社會主義現代化建設服務。 第六條 擔任技術員職務,應具備下列條件：1.具有完成一般技術輔助性工作的實際能力。2.初步掌握本專業的基礎理論知識和專業技術知識。3.大學專科、中等專業學校畢業,在工程技術崗位上見習一年期滿,經考察合格。 第七條 擔任助理工程師職務,應具備下列條件：1.具有完成一般性技術工作的實際能力。2.能夠運用本專業的基礎理論知識和專業技術知識。3.獲得碩士學位或取得第二學士學位,經考察合格；獲得學士或大學本科畢業,在工程技術崗位上見習一年期滿,經考察合格；大學專科畢業,從事技術員工作二年以上,中等專業學校畢業,從事技術員工作四年以上。 第八條 擔任工程師職務, 應具備下列條件:1.具備下列部門之一的條件(1)生產、技術管理部門 ①基本掌握現代生產管理和技術管理的辦法,有獨立解決比較復雜的技術問題的能力。②能夠靈活運用本專業的基礎理論知識和專業技術知識,熟悉本專業國內外現狀和發展趨勢。③有一定從事生產、技術管理工作的實踐經驗。取得有實用價值的技術成果和技術經濟效益。④能夠指導助理工程師的工作和學習。(2)研究、設計部門 ①有獨立承擔較復雜的項目的研究、設計工作能力,能解決本專業范圍內比較復雜的技術問題。②較系統地掌握本專業的基礎理論知識和專業技術知識,熟悉本專業國內外現狀和發展趨勢。③有一定從事工程技術研究、設計工作的實踐經驗, 能吸收、採用國內外先進技術,在提高研究、設計水平和經濟效益方面取得一定成績。2.獲得博士學位,經考察合格；獲得碩士學位或取得第二學士學位,從事助理工程師工作二年左右；獲得學士學位或大學本科畢業,從事助理工程師工作四年以上,大學專科畢業,從事助理工程師工作四年以上。

⑼ 什麼是共沸蒸餾

當二元組分沸點非常接近或形成共沸物時，一般的蒸餾方法難以分離，回加入第三組分，可以於答與原組分之一形成二元最低共沸物，使沸點比原組分或原恆沸物低的多，溶液變成「恆沸物－純組分」或「恆沸物－恆沸物」的蒸餾，這種分離方法叫共沸蒸餾。