滲濾液納濾設計膜通量

『壹』 垃圾滲濾液處理DTRO工藝與STRO工藝比較

1、結構構成不同：垃圾滲濾液處理DTRO工藝流程簡潔緊湊，設備成套裝置標准化，DTRO兩級工藝成套裝置中集成了用於預處理的砂濾系統、保安過濾器，用於反滲透分離的膜組件、高壓泵、循環泵，用於系統清洗的清洗水箱以及用於設備供電及控制的MCC櫃和PLC櫃等。

STRO系統所採用的PT/ST膜組件具有膜污染低，填充密度高，鹽分通過率低和能夠實現內置標准清洗和維護的優勢。同時STRO系統具有反滲透單元可拆卸、系統安裝及維修簡單、設備佔地小及可安置在集裝箱移動等特點。非常適用於小規模垃圾滲濾液處理。

2、各自的性能點偏向不同：垃圾滲濾液處理DTRO工藝工藝穩定性強、維護簡單、能耗低DTRO膜組件有效避免膜的結垢，膜污染減輕，使反滲透膜的壽命延長。

採用STRO工藝處理滲濾液，系統運行效能高且穩定，對氨氮去除率99.2%-99.5%，對COD去除率在99.5%以上，對電導率去除在92%-95%，出水中未檢測處SS，結合濃縮液回灌，實現了污染物零排放。

(1)滲濾液納濾設計膜通量擴展閱讀：

垃圾滲濾液的性質隨著填埋場的運行時間的不同而發生變化，這主要是由填埋場中垃圾的穩定化過程所決定的。垃圾填埋場的穩定化過程通常分為五個階段。

即初始化調整階段（Initial
adjustment phase）、過渡階段（Transition phase）、酸化階段（Acid phase）、甲烷發酵階段（Methane fermentation phase）和成熟階段（Maturation phase）。

垃圾滲濾液處理在堆放和填埋過程中由於發酵、雨水沖刷和地表水、地下水浸泡而滲濾出來的污水。來源主要有四個方面：垃圾自身含水、垃圾生化反應產生的水、地下潛水的反滲和大氣降水，其中大氣降水具有集中性、短時性和反復性，占滲濾液總量的大部分。

滲濾液是一種成分復雜的高濃度有機廢水，其性質取決於垃圾成分、垃圾的粒徑、壓實程度、現場的氣候、水文條件和填埋時間等因素。

『貳』 8040的納濾膜每一隻膜每小時產多少水

『叄』 MBR+納濾+反滲透處理垃圾滲濾液好嗎

反滲透膜處理的過程中將會產生約20 30%的濃水，濃水中含有大量被膜截留的難生化的有機物、鹽分等，如直接排放會造成二次污染，目前的處理方法是將這些濃水採用迴流到垃圾填埋場或是調節池。
經過實際驗證，這樣做雖然沒有對前面的生化系統造成不利的影響，但是總有部分水量在處理系統內循環， 造成出水質量的降低；
而且難降解的有機物、污水中的鹽分在處理系統中循環，有不斷積累之慮，長時間的迴流，會提高處理系統內廢水的含鹽量。
高含鹽量會降低微生物的活性，影響生化處理的效果；
更主要的是鹽量高會導致納濾、反滲透膜結垢，影響膜通量，加速膜清洗頻率，從而降低膜的使用壽命；
同時處理系統中鹽分的積累，也容易導致管道結垢。
因此這些濃水的處理成為垃圾滲濾液處理中的難題。

『肆』 垃圾滲瀝液污水處理的納濾系統為啥有氣泡，納濾系統的通量管有好多氣泡上浮。

垃圾滲瀝液是垃圾填埋後發生的一系列復雜的水動力學和物理化學過程所產生的廢液，它的組分特徵和產生速度與填埋場的天氣、垃圾的種類、填埋場的運行時長都密切相關．一般每1000g垃圾滲瀝液中含有2～15g的固體物質，其組分中鹽類約有1．3～12．3g(單價鹽占很大比例)、氮素0．3～2g(氨氮佔97%)以及少量的重金屬(0．005～0．004g)
目前已有多種壓力驅動膜用於垃圾滲瀝液的處理，僅在德國就有超過70座基於膜技術的垃圾滲瀝液處理廠在運行．因其對幾乎所有污染物都有很高的截留率，RO膜在垃圾滲濾液處理方面得到了廣泛的使用，而NF的應用較少．納濾膜在德國有少量的工程應用，在法國、芬蘭和瑞典有一些中試和實驗室規模的研究，處理的對象主要是一些低濃度的垃圾滲瀝液．在我國，NF在垃圾滲瀝液處理工程中的應用常見於二級生化出水的深度處理，而採用RO-NF雙膜聯用，使用NF對RO過濾濃水脫鹽的應用較少．將納濾膜用於垃圾滲瀝液處理需注意的問題主要有:①為減輕納濾膜污染，使其在運行過程中保持較高的通量水平，需要對納濾的進水進行預處理，通常可採用微濾、超濾等方法去除原水中的大分子和懸浮物等雜質;②若將NF作為污水處理的最後一步處理工藝，則需要在整體工藝設計時與其他工藝組合，比如水中氨氮類物質可使用生化法去除、NF過濾產生的濃水可採用活性炭吸附或者高級氧化的方法;此外，NF產水如需回用，產水中的單價鹽含量也需要根據實際的水質要求考慮進一步脫除;③當進水中氨氮濃度較高時宜先採取氨吹脫、A/O式MBR進行硝化反硝化等方式去除水中高濃度氨氮，再進入NF系統以保證出水水質;④若採用NF-RO雙膜組合工藝，可使用NF處理RO過濾的濃水，提高整個系統的水回收率，減少濃水處理量，同時可作為夏季降雨量大時的應急污水處理單元．

『伍』 滲濾液處理工藝設計的方法有哪些

1.UASB+SBR+CMF+RO處理工藝
滲濾液由調節池泵入均衡池，進行水質水量的均衡和pH調節，均衡池出水進入UASB反應池中，在反應池中COD負荷為10~15 kgCOD/m3d ，BOD降解可達75%，COD降解可達70%。經厭氧後滲濾液進入SBR池，在此利用生物反應進行BOD5、COD以及NH3-N的去除，停留時間為10.5d，反硝率：4.51gNO3/kgVSS.h (20°C)。
SBR 反應期的操作以好氧，缺氧交替運作，在好氧情況下，微生物會產生硝化作用；在缺氧情況下，微生物會進行反硝化作用以去除氨氮。
2.蒸發+RO處理工藝
滲濾液由調節池泵入預處理池，通過投加臭氧對氨氮與低分子有機物進行預處理，出水經沉澱後進入熱交換器。預處理後滲濾液用泵送入兩個熱交換器進行預熱，交換器同時作為蒸發器濃縮液和冷凝水的冷卻器。預熱後的滲濾液進入進水池，然後提升進入蒸發器。在蒸發器內，滲濾液通過噴頭噴灑在高溫的管束外表面而蒸發成蒸氣，蒸氣經收集後通過離心壓縮機壓縮進入管束，從而產生持續的蒸發循環。同時滲濾液噴灑到管束外表面對管束中的蒸氣起到降溫作用而使管道內蒸氣冷凝。管道中形成的冷凝水收集後進入脫氣器中，減少易揮發有機成分，冷凝液用泵從脫氣器經過冷凝液冷卻器進入暫存池。
.MBR+UF+NF處理工藝方案
滲濾液由調節池泵入生化池，生化池包括硝化池和反硝化池，在硝化池中，通過高活性的好氧微生物作用，降解大部分有機物，並使氨氮和有機氮氧化為硝酸鹽和亞硝酸鹽，迴流到反硝化池，在缺氧環境中還原成氮氣排出，達到脫氮的目的。MBR反應器通過超濾膜分離凈化水和菌體，污泥迴流可使生化反應器中的污泥濃度達到20g/l，經過不斷馴化形成的微生物菌群，對滲濾液中難生物降解的有機物逐步降解。MBR生化系統COD設計去除率90%，NH3-N設計去除率99%。
採用特殊設計的高效內循環射流曝氣系統，氧利用率可高達25%。MBR的剩餘污泥量小，每天排泥量按不同運行期(前，中，後)為110 ～50 m3/d左右。MBR出水無菌體和懸浮物，進入納濾系統進一步深化處理，出水穩定達標排放，濃縮液則回灌至填埋場。
納濾系統採用特殊納濾膜和工藝設計，可使鹽隨凈化水排出，不會出現鹽富積現象，納濾凈化水回收率可達到85%。納濾濃縮液量3.7 m3/h，為節省投資及運行費用可將濃縮液回灌至填埋場處置。
採用該工藝處理滲濾液，適應性強，能確保不同季節不同水質條件下，出水穩定達標。在國外大量工程實例中發現，即使對於BOD/COD小於0.2的老填埋場滲濾液，經過MBR與納濾後也能使COD、BOD和NH4-N達標排放。
4.DT-RO工藝
滲濾液由調節池泵入儲罐中進行pH調節，控制pH在6~6.5之間。經pH調節的滲濾液加壓泵入砂濾器，砂濾器可根據壓差自動進行反沖洗，反沖洗水進入濃縮液儲存池。經過砂濾的滲濾液泵入筒式過濾器，經過濾後的滲濾液由柱塞泵輸入第一級反滲透（RO）系統。一級RO系統膜通量為12L/m2•h，凈水回收率為80%，設計操作壓力為60bar。滲出液進入二級RO裝置，濃縮液排至濃縮液儲存池。二級RO系統回收率為90%，膜通量為34.6L/m2•h，設計操作壓力為50bar。滲出液進入脫氣裝置，濃縮液則排至砂濾器的進水端。膜組的反沖洗在每次系統關閉時進行，清洗由系統自動控制，清洗後的液體排入濃縮液儲存池中。
為避免濃縮液回灌時長期將高濃度的氨氮在垃圾填埋場不斷積累循環，在濃縮液儲存池設置脫氮系統，通過化學沉澱法將滲濾液中的NH3-N轉化為MgNH3PO4.6H2O沉澱，沉澱後形成的結晶性狀穩定，可以直接隨濃縮液回灌到填埋場，也可以分離出來做肥料。

『陸』 垃圾滲濾液處理設備超濾 納濾 反滲透設備所需葯劑有哪些

滲透液處理設備技來術的主源要特點：
1、可移動性強、靈活方便
該車機動性強，隨開隨停，可在今後新建的各鄉鎮生活垃圾填埋場之間來回移動並處理滲濾液。
2、佔地面積小、建設周期短
兩級反滲透工藝的核心設備為集成式安裝，附屬構築物及設施只有一個硫酸罐地坑，佔地面積很小;
3、自動化程度高、操作維護方便
該車控制系統採用PLC智能控制，操作簡單，作業人員只需經過簡短的培訓即可操作。系統具有完善的檢測調節功能，所有的故障都大屏幕上顯示出來，能迅速採取措施。同時系統還具有多重自我保護功能，避免了特殊情況下的設備損壞。
4、一車多用、具有應急保障功能
該處理車在發生重大自然災害和環境污染事故時，可應急用於水源凈化及飲用水保障。
5、建設投資
通過系統優化和集成設計，滲透液處理設備技術比傳統工藝綜合造價低。

『柒』 納濾膜的水滲透系數和溶質滲透系數是多少

利用孔模型分析膜孔結構

本文基於孔模型，從膜對NaCl溶液的透過實驗中，得到8種膜的結構參數，實驗結果表明，從溶質透過膜的參數與從溶劑透過膜的參數得到的膜結構參數並不一致。根據孔模型由溶質的Stokes半徑γs得到的膜孔半徑γp與根據透過溶劑而計算出的膜孔半徑γω之間存在線性關系，對於CA膜，它們的關系式是：γω＝10.50(γp-1.739)，γp與γω之間的相關關系是0.9986，對於γp的標准偏差是0.14。
關鍵詞：孔模型；膜結構參數；CA膜
ANALYSIS OF MEMBRANE STRUCTURE PARAMETERS BY PORE MODEL

LUO Ju-fen， MO Jian-xiong
(The Development Centr of Water Treatment Technology, SOA Hangzhou 310012)

Abstract:Based on the pore model, structural parameters of the eight kinds of membranes were determined with permeation experiments of aqueous solution of sodium chloride. The parameters determined from P differ from that obtained from Lp. There is a good linear correlation between rp which obtained from the solute radius rs and rω which obtained from the pure water flux. For cellulose acetate membranes, the relation of rp and rω can be written as rω ＝10.50(rp-1.739). The linear correlation coefficient between rp and rω is 0.9986 and for rp its standard deviation is 0.14.
Key words:pore model； structure parameters； CA membrane

測定膜結構參數對於預測溶質透過膜的傳遞性能是很重要的。為了能測定膜的結構參數，出現了摩擦模型，孔模型，改進的孔模型，SHP模型等。Nakao和Kimura等針對單組分水溶液，將這些模型應用到超濾膜分離體系和納濾膜分離體系，以不同溶質的滲透實驗計算了超濾膜和納濾膜的γp和Ak/△x值〔1-3〕。
本文通過膜對NaCl水溶液的透過實驗，在確定不可逆過程熱力學遷移方程中的三個參數後，基於改進的孔模型〔6〕，得到8種分離膜的結構參數，並比較了從溶質和從溶劑透過性能所得到膜孔結構參數的區別。這些膜對NaCl的脫除率在15%～99%之間，其中有部分膜是超濾膜。

1 理 論
壓力驅動過程中膜的遷移過程可以用不可逆過程熱力學來描述。Kedem和Katchalsky〔4〕基於線性非平衡熱力學唯象理論提出如下的傳遞方程：

Jv＝Lp(△P-σ△π) (1)

Js＝ω△π＋(1-σ)Jv. (2)

利用Van't Hoff等式△π＝RT△Cs，則式(2)可以寫成

Js＝P△Cs＋(1-σ)Jv. (3)

為解決膜二邊平均濃度的問題，Spiegler等〔5〕將等式(3)改寫成另一種形式：

Js/△C＝P＋(1-σ)(JvCln/△C) (4)

等式(3)、(4)是作為反滲透膜(具有高溶質分離率)的傳遞方程提出的，Nakao在他的實驗中〔2〕說明等式(3)、(4)也適用於作為超濾膜的傳遞方程。
在這些等式中，膜的表徵以三個傳遞系數表示：純水透過系數Lp，溶質滲透系數ω或P和反射系數σ。但上述唯象方程屬於黑箱模型，不能得到有關膜內部透過機理的情況，因此，出現一些利用膜結構來說明σ和P的傳遞模型。
Pappenheimer等提出了傳遞「孔理論」來計算通過毛細管的遷移過程，在這個理論中，溶質通量包括過濾流和擴散流，這二種流動都受到進入膜孔時位阻障礙和孔內摩擦阻力的影響。Verniory等人〔6〕利用Haberman和Sayre的計算和摩擦模型改進了這種「孔理論」，根據這種改進的孔理論，膜結構可以用參數σ和P來預測。假設圓柱形膜孔的孔徑與孔長分別為常數rp和△x，並且球狀溶質半徑為rs，則溶質通量可表示成

(5)

這里Ak是總的貫通孔面積與膜有效面積之比，SD和SF分別是擴散流和過濾流的位阻因數，並且是rs與rp比值q的函數，其中：

SD＝(1-q)2 (6)

SF＝(1-q)2(1＋2q-q2) (7)

f(q)和g(q)是圓形壁面效應的修正因數，由Haberman和Sayre計算如下：

f(q)＝(1-2.1q＋2.1q3-1.7q5＋0.73q6)/(1-0.76q5) (8)

g(q)＝〔1-(2/3)q2-0.2q5〕/(1-0.76q5) (9)

將式(5)與式(3)相比較，則膜的參數σ和P可用下式表示

σ＝1-g(q)SF (10)

P＝Df(q)SD(Ak/△X) (11)

在孔模型中，純水通量用Hagen-Poiseuille式表示，因此，純水透過速率Lp可以寫成：

Lp＝(r2p/8μ).(AK/△X) (12)

2 實 驗
2.1 實驗裝置

實驗裝置如圖1所示。

圖1 實驗裝置示意圖
1.原液池，2.微濾器，3.恆流泵，4.測試池，
5.微型電導檢測器，6.磁攪拌子，6.硅壓力感測器

2.2 實驗條件和過程
首先，將膜充分潤濕後置於測試池，用純水預壓1h，預壓壓力為膜最高實驗壓力的1.2倍左右。然後原液換成0.01mol/L NaCl溶液，測定不同壓力時透過液流速JV和濃度C3，利用式(4)，根據Js/△C和JVCln/△C的關系，採用最佳擬合，得到膜性能參數σ和P，將σ和P代入(10)和(11)式，就能根據溶質的Stokes半徑rs而算出膜孔半徑rp和膜的Ak/△X值。在25℃條件下，NaCl-H2O體系的Stokes半徑rs＝1.616×10-10m。
利用式(1)計算膜的Lp值。
將Lp值和由式(11)得到的Ak/△X值代入Hegen-Poiseuille式(12)中，則可得到根據透過溶劑而計算出的膜孔孔徑rω。

3 結果和討論
在測試壓力范圍內，透過液流速與壓力成直線關系，並且實驗中透過液通量與純水通量幾乎一致，因此，實驗滲透壓可以忽略不計。並且這也表明，實驗過程中沒有出現污染或嚴重濃差極化現象。
3.1 壓力的影響
壓力對脫除率的影響是很大的，隨壓力增加，R值也增加，R值增加到某個數值後，變化趨緩。因此，對於表示膜的特徵來說，R不是一個很合適的參數。
3.2 膜性能參數的確定
用以下方法確定膜的三個遷移參數Lp、σ和P。
純水透過參數Lp利用實驗的透過速率從式(1)可以得到，滲透壓△π忽略不計，參數σ和P則利用對數平均濃度Cln從式(4)中可以確定。從實驗數值看，Js/△C和Jυ.Cln/△C是一相當好的直線關系，這樣參數σ和P也可從這條直線的斜率和截距中求得。
8種膜的三個性能參數列於表1。

表1 膜的性能參數Lp、σ、P

膜 1# 2# 3# 4# 5# 6# 7# 8#
σ 0.943 0.903 0.899 0.857 0.457 0.131 0.313 0.2998
P×107(m/s) 3.33 12.65 7.17 5.03 24.5 10.2 24.0 5.95
Lp×1012(m/Pa.s) 4.84 10.32 4.48 4.40 9.12 11.05 14.80 12.67

從表1可知，實驗所用膜對NaCl的σ值在0.131～0.943之間。
3.3 膜結構參數的計算
根據改進的「孔模型」，式(10)的關系式可如圖2所示，因此，在膜的σ值已知時，可從式(10)求出q值，再代入溶質的Stokes半徑即可得到膜的rp值(＝rs/q)

圖2 σ與q之間關系

列於表2的膜的另一個結構參數Ak/△X也是基於孔模型，採用式(11)從q值和實驗數值溶質的滲透系數P計算得到。

表2 從孔模型中得到的膜結構參數rP和△X值

膜 1# 2# 3# 4# 5# 6# 7# 8#
rp×1010(m) 2.02 2.18 2.21 2.31 3.85 8.78 5.19 5.39
Ak/△x(m-1) 2.72×105 3.67×105 1.78×105 7.98×104 1.9×104 1.63×103 8.20×103 1.91×103

若將膜的Ak/△X值和表1中的Lp值代入式(12)，則可得到由水的透過速率Lp得到的膜孔半徑，以rω表示，結果見表3。
表3 由水的透過速率得到的膜孔半徑rω

膜 1# 2# 3# 4# 5# 6# 7# 8#
rω×1010(m) 3.77 4.74 4.49 6.64 19.6 73.6 38.0 72.9

比較表2和表3，可看到，rω與rp並不一致，並且rω大於rp。
不同文獻〔1.3〕在利用「孔模型」時，提到由P得到的Ak/△X值與由Lp得到的Ak/△X值之間存在偏差，即從溶質透過膜參數與從溶劑透過膜參數得到的膜結構參數並不一致。
以rp對rω作圖，可看到除了8#膜，其餘膜的rp與rω幾乎落在一條直線上，見圖3。因8#膜為SPS膜，其餘的均為CA膜。8#膜的rp與rω的關系不在直線上。也許，因材料不同，它的斜率和截距不同。

圖3 rp與rω關系

除去8#膜的rp和rω值，對其餘7種膜的rp和rω進行線性回歸的結果是：

rp＝0.09527rω＋1.739 (13)

或者改寫成

rω＝10.50(rp-1.739) (14)

rp與rω之間的線性相關系數是0.9986，對rp的標准偏差是0.14。因此，可以認為對於CA膜，在NaCl水溶液體系中，根據孔模型由膜性能參數σ和P得到的膜孔半徑rp與根據透過溶劑而計算出的膜孔半徑rω之間存在線性關系。
由式(14)和圖3可知，當rp小於1.74×10-10m時，rω已為零，也即此時，膜的純水透過速率為零。這與祝振鑫等〔7〕推導的當網路孔半徑小到2.0×10-10m時，膜產率為零的推論非常相近。水分子半徑為0.87×10-10m，也即當孔道小於兩個水分子時，水分子即被卡住，使水不能流動。

4 結 論
本文利用孔模型，對8種膜的性能參數和結構參數進行了測定。實驗表明，由溶質的Stokes半徑基於孔模型得到的膜孔半徑rp與從溶劑水的透過速率得到的膜孔半徑rω並不一致，但存在線性關系。對於CA膜，在NaCl水溶液體系中，它們的關系是: rω＝10.50(rp-1.739)。相關關系是0.9986，對於rp的標准偏差是0.14。這也表明當rp小到1.74×10-10m時，膜的純水透過速率為零。
對其它材料製成的膜的rp與rω之間關系有待進一步實驗。

『捌』 小弟是做垃圾滲濾液處理的，前一段時間購買了一批納濾膜，包裝什麼的都是新的。

納濾膜中有復區分：凈水軟化用的制、工藝物料用的。
前者對凈水進行軟化，負荷清，走清水時通量較大，但耐污染差；後者處理工藝物料、廢水用，要求抗污染性好，耐化學清洗好，相應地清水通量較小。前者便宜，後者貴。
如你所述，新膜清水通量大、壓力低，處理滲濾液則不如設備原配的膜。估計就是這個問題。
我本身賣納濾膜的，滲濾液納濾用的好是型號DK8040F30（工藝物料廢水用納濾），要是貪便宜的則會買凈水軟化的納濾。其實價格上差異並不是特別大，能用好的其實長期看更劃算。

『玖』 處理垃圾滲濾液應該使用什麼種類的膜

應用於滲濾液處理的膜分離技術主要有超濾、納濾、微濾、反滲透等,多數滲濾液處理採用兩種或兩種以上的膜組合工藝來確保出水水質達標。目前國內外滲濾液處理膜技術以MBR+NF/RO處理技術為主,傳統生化+納濾+反滲透的技術應用於滲濾液處理的實際工程案例也有較多報道。MBR+NF/RO是近年發展較快的一種新型組合工藝,具有流程簡單、投資低、運行成本低等優點，適合中小城鎮垃圾滲濾液處理工程。可以選擇陶氏納濾+反滲透的方式進行處理。

『拾』 生活垃圾滲濾液對超濾膜進水有什麼要求

提問的題目不清楚
您在問題中描述的
超濾膜是什麼超濾膜
1、中空纖維超濾膜？
2、膜生物反應器？
3、管式超濾膜？
請提供您i問題描述的超濾膜的類型
我已經知道 ，
中空纖維超濾膜，進水水質 濁度小於15NTU