① 為什麼鈉離子交換量大的土壤為粘土
氮離子半徑大。
鈉離子與氮離子電子層都是二層且電子數也都是10。鈉離子的質子數是11，氮離子的質子數是7，質子帶正電所以鈉離子的原子核吸引力大半徑小。
② 粘土的陽離子交換容量（CEC）是什麼哪位高人解釋下
分散介質ph=7時，從粘土上所能交換下來的陽離子總量。包括交換性鹽基和交換性氫。以100g粘土交換下來的總陽離子摩爾表示。符號cec。通過測定粘土的陽離子交換容量，可以了解粘土表面所帶的負電荷。
③ 檢驗土壤中有沙和粘土的實驗是
b
跟土壤的質地的測定，比重計法相似。
不同粒徑的土，沉降的時間不同。粒徑不同，質地就不同。
http://media.open.e.cn/media_file/netcourse/asx/trflx/shiyan/bzj/jtcznr.htm
④ 無機材料黏土離子交換量的測定"的實驗為什麼要加入蒸餾水進行洗滌三次
無機材料黏土離子交換量的測定的實驗，至少要加入蒸餾水進行洗滌三次，是因版為：
粘土的表面積很權大，表面吸附有大量的水分，水分中含有很多游離的離子，必須充分將表面吸附的水分中的離子全部洗滌下來，測試結果才會准確。洗滌三次，確保表面吸附水分中的離子基本洗滌到溶液中。
⑤ 淺層粘性土層的阻隔能力實驗研究
以北京地區單店、高安屯、梨園等地的粘性土為實驗研究對象。
一、粘性土滲透系數與土的密度、擊實次數之間的關系
為確定單店粉粘土、高安屯粉粘土、梨園粉粘土在最優含水量下的擊實功、土體密度、滲透系數三者之間關系，採用10-1型單層變體積擊實儀（擊實錘重2.5kg、落距30cm），每次往擊實儀中裝土600g進行不同次數的擊實。擊實後的土樣再拿去作土工試驗和滲透試驗，得到這些土在最優含水量下的擊實功、土體密度、滲透系數數值。經分析，這些土在最優含水量下的擊實功、土體密度、滲透系數三者之間關系如圖6-2和圖6-3。
由圖6-2和6-3可看出，上述三種土層在最優含水量下的干密度隨擊實功的增大而增大，滲透系數則隨擊實功的增大而減小。因此，將土夯實可有效地提高土的防滲能力。
圖6-2 土的密度與擊實功的關系曲線
圖6-3 土的滲透系數與擊實功關系曲線
二、淺層粘性土截污容量的試驗研究方法
（一）試驗研究思路
粘性土對污染質的阻隔或凈化主要是通過機械過濾、物理吸附、陽離子交換、化學反應、生物或生物化學作用來實現。因此，我們在研究粘性土的截污能力時，要研究機械過濾、物理吸附、陽離子交換作用和化學反應和生物或生物化學作用對垃圾污染物的綜合阻隔能力。具體研究思路是，在了解粘性土的物理性質和工程性質的情況下，把土體視為一個黑箱，只關注向該黑箱的輸入輸出因素及其參量之間的相互關系和變化規律，而對污染物在土中的過濾、吸附、陽離子交換等作用的具體方式、作用機制和強度、化學反應、生物或生物化學作用的具體作用機制等不予考慮。這樣便於在分析和解決問題時抓住主要矛盾，揭示問題的實質，研究結果實用。
（二）試驗研究方法
在上述思路的指導下，我們選用了北京地區有代表性的粘性土為研究對象；根據北京地區垃圾淋濾液中主要的污染組分，選用了COD、總氮、氨氮、電導率等幾種污染項目作為研究對象；為研究不同深度、不同厚度、不同密度土的滲透性能、阻隔能力等以及單位重土對土的污染質的截污能力等，製作了如圖6-4所示的系列淋濾試驗模型。
試驗操作和注意事項：①按原地質礦產部《土工試驗規程》，作土工試驗，測試土的物理和工程性質等參數；作擊實試驗，測試擊實後土的密度、容重、比重、滲透系數等參數。②根據上述試驗結果，分別向圖6-4所示的高強度塑料筒（共6個）中按不同的密度裝上，在此過程中，為預防土與塑料壁之間接觸不良或開裂所造成的影響，我們採用了在裝土之前向塑料筒邊壁上先塗抹一層凡士林的辦法，效果很好。③為真實地模擬垃圾滲濾液在土中的運移及研究粘性土的截污能力，我們採用填埋場滲濾液的原液來作系列淋濾凈化試驗。④由於土柱上的淋濾液向土中滲濾，再從土柱上的取樣孔中取出的水之間存在一個時間差，為避免這個時間差造成的誤差，我們在測試從土柱中取出的水的污染組分的同時，也測試土柱之上的淋濾液的相應成分的濃度，通過計算，消除誤差。⑤不同密度土的滲透試驗採用常規的滲透試驗方法。試驗時的實驗室溫度變化范圍用空調器控制在4℃以內，以避免由於熱脹冷縮過大帶來的誤差。由於粘性土中孔隙水滲流量特別小，為避免由於乾燥產生蒸發對觀測流量帶來的誤差，在實驗室安裝了加濕器，以保證室內濕度在90%以上。⑥土柱中水樣的採集採用真空負壓計，保證隨時取到水樣。土柱中淋濾水的污染組分由中國地質科學院水文地質專業測試中心測試。
圖6-4 土體截污能力淋濾試驗裝置
（三）截污容量的計算方法
計算截污容量，要確定凈化率R和截污值S這兩個參數。
（1）凈化率R。
城市垃圾地質環境影響調查評價方法
C原＝原狀滲濾液的濃度，C出＝滲濾液滲過土體後流出水的污染質的濃度。凈化率R是一個衡量粘性土對污染質凈化能力重要指標。當土對污染質的凈化率R=0%時，說明該土已經不再對污染質有凈化能力。在實際使用時，為更有效地保護環境，土不再對污染質有凈化能力的標准可根據具體情況而定，而不一定要求凈化率R=0%，我們認為R可以定在0～25%之間。
（2）截污值S。土的截污值S，指滲濾液經過土體後，留在土中的污染質的量。計算式為：
城市垃圾地質環境影響調查評價方法
V原＝滲濾液的體積為便於在工程實踐中的應用，我們引入單位重土截污值SD的概念，即用土的截污值S除以參與截污值S的土的重量W。計算式子為：
城市垃圾地質環境影響調查評價方法
S、SD單位分別為mg、mg/g。
（3）截污容量SDM的確定。單位重土截污值SD表明每單位重的土裡截留了多少重量的污染質，就同一種土來說，不一定就是一個定值，它的大小與滲濾液的性質、經過土的時間、土本身的性質等有關。對於同一種土來說，在一定時期內，對污染質的凈化作用並非是無限的。換句話說，到一定程度，土中污染質是要達到飽和的，這時，土的截污值為最大截污值或土的飽和截污值SDM，所累積的污染質的總量就是所謂的土的截污容量（用SDM來表示），它是一個主要與土的性質（土的顆粒組成、密實度、礦物成分、有機物成分、滲透性等）和間歇恢復時間有關的參量。
三、有效阻隔層足額厚度的計算
有效阻隔層足額厚度（Hz）的計算，涉及到有效阻隔層的阻隔能力即粘性土的截污容量SDM、填埋場垃圾的種類、填埋垃圾的密實度（孔隙率a）、填埋垃圾的厚度（HL）、垃圾滲濾液中污染物的濃度（C）和垃圾滲濾液量等參數。
一個垃圾填埋場的填埋容量是一定的，其所產生的污染物的總量也是一定的。按照截污容量的定義，當垃圾場下面有效阻隔層的土量一定時，在一定時期內，它對污染物的阻隔能力也是一定的，當垃圾場下面的有效阻隔層截污總量（SMt）大於或等於垃圾填埋場所產生的污染物的總量（SMw），即當SMt≥SMw時，此垃圾場的污染物不會遷移污染含水層中。當SMt=SMw時，計算得到的有效阻隔層厚度為臨界有效阻隔層足額厚度。這個臨界有效阻隔層足額厚度H：計算推導過程如下：
城市垃圾地質環境影響調查評價方法
式中：Wt＝有效阻隔層土的質量（kg）,SDM＝截污容量（kg/kg）,Dt＝有效阻隔層土的密度（kg/m3）,Vt＝有效阻隔層土的體積（m3）,St＝有效阻隔層土的面積（m2）,Hz＝有效阻隔層足額厚度為（m）。
由於填埋場垃圾中的污染物總量SMw的計算在世界各國都是一個難題，至今還未得到很好的解決。事實上，我們沒有必要計算填埋場垃圾中的污染物總量SMw，而只需計算垃圾處置場滲入阻隔層中的污染物總量S'Mw，即可。實際上，填埋場中的垃圾污染物在使用期滿封場後，其中的垃圾污染物不斷從有機固體物的降解中，進入垃圾滲濾液中來。同時，垃圾滲濾液中的有機污染物又在微生物的作用下不斷分解和轉化成為非污染物，因而有機污染物濃度隨時間的推移逐漸衰減。而其中的無機污染物也在不斷的化學反應下轉化成非污染物，無機污染物濃度隨時間的推移逐漸衰減（圖6-5），即填埋場滲濾液中的污染物（不論是有機污染物或是無機污染物）濃度在場地使用的初期往往是最高的。因此，我們在計算垃圾處置場滲入阻隔層中的污染物總量S'Mw時，為使所計算的有效阻隔層足額厚度在使用時放心，採用了非常保守的方法，用填埋場垃圾滲濾液最大濃度C與填埋場垃圾滲濾液體積的積作為垃圾處置場滲入阻隔層中的污染物總量S'Mw，而填埋場垃圾滲濾液體積等於填埋場垃圾的體積VL與垃圾孔隙率a的積。
所以：
城市垃圾地質環境影響調查評價方法
當SMt=S'Mw，時，Hz×St×Dt×SDM=HL×SL×a×C，則
城市垃圾地質環境影響調查評價方法
在上述（6-5）、（6-6）中，VL＝填埋垃圾的體積（m3）,SL＝填埋垃圾的面積（m2）,HL＝垃圾填埋厚度（m）,C＝填埋場垃圾滲濾液最大濃度（kg/m3）,a＝垃圾孔隙率（%），其餘同前。
圖6-5 某填埋場中污染物濃度隨時間的推移逐漸衰減規律
如圖6-6所示，設填埋場底下面有效阻隔層足額厚度為Hz，垃圾填埋厚度為HL，在對本區進行垃圾處置場區的選擇規劃時，在單位面積上，先假定SL=St=1，則（6-6）式變成：
城市垃圾地質環境影響調查評價方法
並且，根據北京市平原區現有負地形的一般深度和我們調查中的現有垃圾場的堆放或填埋厚度及機械挖掘的可能深度，我們可初步認為北京未來的垃圾填埋場填埋垃圾的厚度大約為12m，即HL=12m。
a＝填埋垃圾的孔隙率（%），根據城市垃圾的成分和壓實程度，其孔隙率通常取40%～52%。為便於計算，我們取45%。
把a=45%、HL=12m代入（6-7），則（6-7）式變成（6-8）：
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圖6-6 有效阻隔層足額厚度Hz的計算示意圖
四、粘性土層阻隔能力的實驗研究結果
根據前述實驗研究結果及相關資料的核查，北京地區的粘性土層的截污容量（SDM）、填埋場垃圾滲濾液的最大濃度C、有效阻隔層土的密度Dt等值及利用（6-8）式對有效阻隔層足額厚度Hz計算結果如表6-1。
五、認識和討論
歸納總結上述，可以得出下列初步認識：
（1）廢物處置場的襯墊層目的從「禁止滲濾液向地下水中滲漏」到「隔離污染物，可允許水進入地下水」的理念的轉變，為新的污染物隔離理論創新奠定了基礎。新的襯墊隔離理論來源於對地質隔離層中的物理、力學、化學和土壤微生物學性質等的正確認識和利用；由此，使傳統的處置場隔離理念得到了更新，墊層理論實現了突破。
表6-1 北京市平原區粘性土對垃圾污染物的阻隔能力
（2）粘性土隔離層既具有防滲作用，又具有截污作用。充分利用其截污作用，通過對隔離層截污容量的試驗研究、計算方法的探索，研究出了地質隔離層「截污容量」、「有效隔離層足額厚度」等新的表徵阻隔能力和特性的參數。理論推導和實際例子表明，其理論及計算方法是可靠和可行的。
（3）從Hz=5.4C/（Dt×SDM）計算式子看出，有效隔離層足額厚度Hz的計算確定是應用該理論的關鍵，而計算Hz需要的一個基本參數SD M的准確求取又很重要。本文用隔離層對COD及TDS的截污容量來分別代表有機或無機污染物的截污容量SDM，是在受現有實驗條件、測試技術等的限制和垃圾中的污染成分狀況出發作出的選擇；但有害廢物中的有害物質成分十分復雜，不同的隔離層對不同的污染成分的截污作用或截污能力是不一樣的，究竟用那種（些）污染成分的截污容量來代表廢物污染物的截污容量最合適，還要做大量的探索性研究工作。
（4）從Hz=5.4C/（Dt×SDM）計算式子還可看出，有效隔離層足額厚度與其密度Dt、截污容量SDM成反比，與滲濾液污染物濃度成正比，要使隔離層比較薄的地區能填埋處置廢物，有三種辦法：一是對垃圾進行分選，盡量減少廢物中的污染物；二是對隔離層夯實，增大密度Dt；三是增大隔離層的截污容量SDM。
（5）增加隔離層對垃圾污染物的凈化或截留能力即能增大隔離層的「截污容量」SDM的方法，為此，筆者已經作了較成功的系列性探索。這些方法有：①通過在隔離層中加入微生物菌液體，增強土壤微生物對污染物的降解作用；②在隔離層中按一定比例加入強吸附材料膨潤土；③在隔離層中按一定比例加入強吸附材料風化煤粉；④利用天然泥炭層作為隔離層。
⑥ 粉質黏土1般可以做哪些土工實驗
砂類土＼砂性土＼粉質黏土1般不用，有的地方可以用於90＼93區，黏土用的較多
這幾種土體主要從其液塑性、透水性、水穩性去辨別，施工中理應做土工實驗肯定
⑦ 什麼叫黏土的陽離子交換容量其大小與水化性能有何關系
不同土壤來的陽離子源交換量不同，主要影響因素：a,土壤膠體類型，不同類型的土壤膠體其陽離子交換量差異較大，例如，有機膠體>蒙脫石>水化雲母>高嶺石>含水氧化鐵、鋁。b,土壤質地越細，其陽離子交換量越高。c,對於實際的土壤而言，土壤黏土礦物的SiO2/R2O3比率越高，其交換量就越大。d,土壤溶液pH值，因為土壤膠體微粒表面的羥基（OH）的解離受介質pH值的影響，當介質pH值降低時，土壤膠體微粒表面所負電荷也減少，其陽離子交換量也降低；反之就增大。土壤陽離子交換量是影響土壤緩沖能力高低，也是評價土壤保肥能力、改良土壤和合理施肥的重要依據。
⑧ 淋濾實驗結果分析
用飽和碳酸水對安順和遵義剖面各樣品柱進行淋濾，淋出液各元素濃度的檢測結果見表5-3，並以淋出溶液的元素濃度為縱坐標，以淋濾的次數N為橫坐標，作淋出液中元素濃度的變化曲線（圖5-3、圖5-4）。
1.淋出液中Ca的濃度檢測結果分析
由圖5-3可見，從白雲岩中淋出的Ca較多，並隨淋濾次數（時間）的增加而增加。從而可知，白雲岩中的主要礦物白雲石CaMg（CO3）2在碳酸水的淋濾作用下可較為迅速地溶解。土層中的Ca淋出最少，濃度在20mg/L以下，且隨淋濾次數的增加而減小。可見土層中Ca含量很少（見表5-2），能被淋濾的也很小。白雲岩溶濾層中Ca 的淋濾程度則在以上兩者之間，可見溶濾層中的白雲石也在不斷分解。從溶濾層的淋濾曲線看，淋濾後期溶濾層中淋出的Ca濃度基本上達到了白雲岩的淋濾水平。由此可以推測，在自然條件下，白雲岩和溶濾層中的白雲石受淋濾而分解的程度差不多，在白雲石→溶濾層的過程中主要發生的是礦物粒間的溶蝕作用，因而兩者化學成分相近；而在溶濾層→土層的過程中則可能發生溶蝕、充填、交代等作用。
表5-3 淋濾實驗淋出液的元素濃度檢測結果
續表
續表
圖5-3 安順剖面Ca的淋濾結果曲線
圖5-4 遵義剖面Ca 的淋濾結果曲線
由圖5-4可見，石灰岩中Ca淋濾出的濃度最大，且隨淋濾時間的增加，Ca的濃度不斷降低（從最高的256mg/L降到最低的127mg/L），可見方解石在碳酸水的淋濾作用下是容易淋失的。土層中Ca的淋出濃度最小，濃度最高值也只有25mg/L，可見土層中可淋出的Ca含量很少（見表5-3）。溶濾層淋出的Ca濃度明顯小於石灰岩，其淋出的濃度也是隨時間增長而減小，最後Ca的淋出濃度降低到土層中Ca淋出的水平。可推測在自然條件下石灰岩遭受強烈的淋濾作用，方解石大量分解，從而形成溶濾層，同時在石灰岩→溶濾層的過程中成土物質大量增加，如SiO2、Al2O3、Fe2O3+FeO含量的增加，因而在淋濾後期淋濾層受淋濾的程度與土層相近；石灰岩→溶濾層的形成過程中發生了溶蝕、充填及交代等作用。
將圖5-3和圖5-4進行比較，即將安順剖面和遵義剖面淋出液中Ca的濃度變化情況進行比較，可見安順剖面的土層淋出的Ca濃度總體上比遵義剖面土層中的要少，這可部分反映出安順剖面土層中的碳酸鹽岩礦物含量比遵義剖面的要少。遵義剖面中石灰岩及其溶濾層淋出液中Ca的淋出濃度比安順剖面中白雲岩及其溶濾層中淋出的Ca的濃度要大得多，變化更敏感和強烈。
2.淋出液中Mg濃度檢測結果分析
Mg的檢測結果如圖5-5和圖5-6所示。
圖5-5 安順剖面Mg的淋濾結果曲線
圖5-6 遵義剖面Mg的淋濾結果曲線
由圖5-5可見，安順剖面中白雲岩及其溶濾層的淋出液中Mg的淋濾情況類似於Ca的淋濾情況；而土層中則幾乎淋不出Mg，這可能是由兩種情況造成的：①白雲岩及其溶濾層在遭受淋濾的過程中白雲石大量分解淋失，從而使土層中含Mg量極小；②白雲岩及其溶濾層淋出的Mg或由水體載入的Mg部分進入其他次生的礦物（如粘土礦物的蒙皂石）的晶格中，且其化學性質較穩定，不易淋失。由圖5-6可見，遵義剖面土層中淋出的Mg濃度極低，這一情況的解釋同圖5-5。石灰岩中淋濾出的Mg濃度開始很高，可達150mg/L左右，隨淋濾次數的增加其濃度迅速減小到27mg/L左右。與安順剖面白雲岩中Mg的淋出濃度相比較，石灰岩中Mg開始淋濾出的濃度高得多；而石灰岩溶濾層中幾乎淋不出Mg 來。而從表5-2可知白雲岩中Mg的含量遠大於石灰岩。形成這種情況可能還是與方解石的溶解度明顯大於白雲石，以及兩者由岩石→溶濾層的作用不同相關，即方解石遇到酸性水迅速溶解，晶格中的Mg也隨之流失，且石灰岩溶濾層明顯出現成土物質，其阻礙淋濾作用的進一步進行；而白雲石的溶解度較小，溶解過程相對較為緩慢，所以Mg的淋失是以較為平穩、緩慢的方式進行的。
3.淋出液中Al的濃度檢測結果分析
Al的檢測結果如圖5-7和圖5-8所示。
圖5-7 安順剖面Al的淋濾結果曲線
圖5-8 遵義剖面Al的淋濾結果曲線
由圖5-7和圖5-8可見，兩個剖面的岩石和溶濾層中Al含量都很低，所以淋出的Al濃度也低。雖然土層中Al含量很高，但是也幾乎淋不出Al來。可見碳酸鹽岩紅色風化殼中Al的化學穩定性極高。土層中Al含量很高的原因是在自然條件下Al本身的溶解度極小，不易遷移，土層中的主要粘土礦物都是由Si—O四面體和Al—O八面體構成的，且Al3+在礦物晶格中置換其他離子的現象很普遍，風化成土過程中次生粘土礦物不斷增多，Al不斷富集，從而使Al的含量不斷增大。
4.淋出液中Si的濃度檢測結果分析
Si的檢測結果如圖5-9和圖5-10所示。
圖5-9 安順剖面Si的淋濾曲線
圖5-10 遵義剖面Si的淋濾曲線
由圖5-9可見，安順剖面中白雲岩與溶濾層的Si淋濾曲線十分接近，且淋濾出的Si濃度並不高，與白雲岩及其溶濾層Si的含量較低（表5-2）相對應。土層中Si的淋出濃度也很低，但是從表5-2可以發現安順剖面中土層Si的含量卻很高，說明在碳酸鹽岩紅色風化殼形成過程中，從母岩（或溶濾層）→土層有富Si作用，這主要是土層中有大量在風化狀態下層狀硅酸鹽粘土礦物以及石英等含Si礦物形成的結果。圖5-9顯示，遵義剖面土層淋出的Si濃度較大，石灰岩淋出的濃度較小，而石灰岩溶濾層幾乎淋不出來。這可能是由於溶濾層已開始向土質轉化，Si成為了新生粘土礦物組分，從而使Si的穩定性增強。Si可來自母岩風化分解和上覆土層淋濾下滲以及外來載體（水）帶入。兩個剖面土層中都有Si淋出，其可能原因是：①非晶質含Si物質的分解淋失；②粘土礦物晶格中的Si4+被其他離子交換出來並被淋濾；③土中少量石英溶解。
比較圖5-9和圖5-10，遵義剖面中土層和岩層淋出的Si濃度都明顯大於安順剖面的土層和岩層。其原因可能是安順剖面的風化程度要高於遵義剖面。另外，對於碳酸鹽岩紅色風化殼的形成一般認為經歷了3個過程：①富Si、Al脫Ca、Mg過程；②富Fe、Mn過程；③富Al脫Si過程。因此可以推測，安順和遵義剖面都處於富Al脫Si過程，但安順剖面發生脫Si作用比遵義剖面要早，遵義剖面正處於較強的脫Si階段，而安順剖面的脫Si作用已由強變緩。
5.淋出液中Fe的濃度檢測結果分析
從表5-2看，兩個剖面除土層外，溶濾層和岩層中含Fe都極少，紅色風化殼在形成過程中有富Fe作用。由表5-3可見，兩個剖面中不管是土層、溶濾層還是岩層淋出的Fe都微乎其微。但在遵義剖面中，由石灰岩中淋出的Fe明顯高於其溶濾層，而從表5-2看，石灰岩溶濾層Fe的含量又明顯高於其母岩，說明Fe是由新生粘土礦物貢獻的，穩定性好；而母岩中的Fe則穩定性差，可能以游離態為主，可被淋濾。土中的Fe在氧化條件下基本上呈難溶性的氧化鐵或氫氧化鐵的狀態存在，如針鐵礦、纖鐵礦、赤鐵礦和無定形氫氧化鐵等，同時在粘土礦物晶格中也有大量Fe離子，其穩定性也很高。
6.淋出液中Mn的濃度檢測結果分析
由表5-2可知，兩個剖面的土層、溶濾層及岩層中Mn的含量都極其小，所以圖5-11和圖5-12中3個柱狀樣Mn被淋出的濃度都很低。在氧化型風化殼中，氧化錳主要以四價或三價的復雜氧化物形式存在，這些氧化物在水中的溶解度很低，因而土層中幾乎淋不出Mn來。在實測剖面中，錳的氧化物在剖面中通常以極難溶的鐵錳結核出現在岩土過渡帶。由表5-2可知，兩個剖面的溶濾層錳的含量都略大於其母岩，這是由於一些含錳物質淀積於溶濾層而造成的。由圖5-11和圖5-12可見，兩溶濾層中可淋出濃度較低的Mn，而兩個剖面中的岩石卻幾乎淋不出來。於天人等（1990）認為，在還原環境中由Fe、Mn形成的物質的溶解度可大大增加，因此可推測，實測剖面中鐵錳結核出現的岩土過渡帶仍處於氧化環境的狀態，而溶濾層極可能處於還原環境狀態。
圖5-11 安順剖面Mn的淋濾結果曲線
圖5-12 遵義剖面Mn的淋濾結果曲線
7.淋出液中微量元素淋濾結果及分析
除了對以上元素進行分析外，還檢測了Zn、Cd、Cu和Pb4種微量元素。測試結果顯示，兩個剖面的淋出液中除Zn有少量淋出外（表5-3），其餘3種元素都檢測不到。可見這些微量元素在紅色風化殼中的穩定性極好，且土層中的某些礦物質對它們有吸附作用，如氧化鐵礦物等。
以上淋濾試驗是在常溫、常壓下進行的，試驗水溫及室溫為24～26℃，淋濾前飽和CO2的水pH=4.12～4.17，淋出液的pH值變化較大，為6.86～8.09，但多在6.99～7.75之間，呈中性到弱鹼性。雖然在試驗中採用多種方法（如用輸液器的滴管）盡量控制淋濾時間和速度，使各試樣柱保持均勻滲濾，但仍不理想，這可能是造成淋濾曲線出現異常點以及淋出液pH值變化的原因。