污水處理廠用攪拌機

『壹』 城市污水處理廠的系統調試與設計

城市污水處理廠的系統調試與設計是非常重要的，設計的每個細節都會影響最後的使用，每個環節的處理都很關鍵。中達咨詢就城市污水處理廠的系統調試與設計和大家說明一下。
目前我國已經建設了大量的城鎮污水處理廠，其中較多城鎮污水處理廠採用A2/O工藝，通過對豹澥污水處理廠的設計、施工以及調試全過程參與，提出合理化建議和改進措施，為設計、施工監管、調試提供一些經驗，也為城鎮污水處理廠的良好運營創造條件。對設計、施工、調試及運營提供四位一體的思路具有較重要的參考價值和啟示意義。
1 工程概況
豹澥污水處理廠一期工程建設規模為7×104m3/d，遠期規模為22×104m3/d。污水處理廠廠址位於光谷七路與高新三路交匯處東北側，總控制用地面積為18ha（270畝），其中一期工程用地5.9公頃（88.5畝）。污水處理廠出水達到《城鎮污水處理廠污染物排放標准》（GB18918-2002）一級A標准，並經專用尾水出江管道排往長江。
2 設計進出水水質及工藝流程
2.1設計進出水水質
該污水處理廠服務區域的規劃定位為高新技術產業開發區，主要入駐企業以光電子信息產業、生物工程與新醫葯為主。污水處理廠出水水質達到《城鎮污水處理廠污染物排放標准》（GB 18918--2002）中的一級A標准。
2.2工藝流程
該污水處理廠採用設置選擇段的多點進水A2/O-微絮凝過濾工藝，工藝流程如圖所示
進水
3 各環節的銜接
3.1前處理部分
粗格柵及細格柵在來水渣量較小時，根據格柵前後的液位差啟停周期較長，但在格柵前面聚集有較多浮渣，因此在單機調試時，調整為根據時間間隔自動運行，時間間隔根據渣量情況進行調整。同時取消格柵前後的超聲波液位差計，可減少維護量和降低投資。
在初期污水量較小時，按照等水量配備提升泵。即使僅啟動一台提升泵，且將頻率調到低限，提升泵也僅能運行10分鍾左右就會降到低液位，造成頻繁啟停水泵，運行管理非常麻煩。對於初期水量較小的污水處理廠，設計盡量考慮大小泵進行匹配，必要時同時考慮進行變頻調節。從調試時發現，水量較小時，在集水井內非常易於沉積泥砂，且污水處理廠的集水井的泥砂非常難以清理。設計時應考慮在提升泵出口設置沖洗旁路和引用曝氣沉砂池風機的風管到集水井，對集水井定期進行沖洗，將泥砂提升到沉砂池進行處理。同時沉砂池至少為兩系列，在事故時，也易於在不停機的條件下進行檢修清砂。
根據《城鎮給水排水技術規范》要求，進水應進行水質監測。水質監測的自動取樣儀的取樣口設於細格柵之前，隨著運行時間的延長，取樣管的吸口經常會被大的雜質堵塞，影響自動取樣儀正常運行。經細格柵攔截後的污水中大顆渣大大減少，因此，在設計時，應考慮將自動取樣儀取樣點設於細格柵之後。
在調試曝氣沉砂池設備時，主要檢查除砂機的運行平穩性。在設備沿軌道運行過程中，會出現軌道跳培卜躍的現象，經過分析認為，每條軌道一般由幾段組成，兩條軌道的幾段不易平行，造成除砂機行進時跑偏，軌道輪在自行調整情況下，出現抖動現象。在《城市污水處理廠工程質量驗收規范》對兩軌中心距、兩軌頂面高差、軌道接頭錯位進行了安裝誤差要求，但對每一根軌道配鎮穗的直線特性沒有規定，因此應在設計的安裝圖中增加相關部分的安裝誤差要求。在發現該現象後，可以通過調整每條軌道的直線特性而得以解決。如果設計採用將軌道與埋件直接連接的方式，則無法進行下一步的處理；因此建議設計應要求設備軌道採用壓板的連接方式，方便設備調試進行調整。
在調試過程中，粗、細格柵的柵渣都非常易於掉落到輸送設備之外，通過現場調整，發現格柵落渣區域大於輸送設備的寬度，無論如何調整，都不能保證將柵渣完全收集。增加一條柔性收集板，將格柵出渣口下沿與輸送設備銜接。但設備一般並不配帶該柔性收集板，因此建議設計時就要充分考慮。
在安裝和調試閘門及堰門類設備時，施工及調試人員易產生閘門、堰門不用檢查、調試的想法，經常忽略閘門及堰門的安裝和調試。造成閘門軌道旅運安裝的精度不能滿足要求，甚至左右兩條軌道偏差巨大，隨著閘門的提升，閘板甚至跳出軌道；或者在閘板啟閉過程中，閘板隨著軌道逐步傾斜，造成閘板卡在軌道內，增加開啟難度。閘門軌道槽在閘門安裝完畢後，導軌旁的密封不到位，漏水嚴重，影響閘門使用功能。而設計要求採用二次灌漿方式密封，因預留導軌兩側的空間偏小，無法良好處理。建議設計應在導軌兩側留足100～150mm的空間進行二次灌漿。
3.2生化處理部分
該工程採用多點配水改良A2/O生化處理工藝。生化池選擇區、厭氧段、缺氧段採用立式渦流攪拌機進行攪拌，好氧區採用無終端循環流池型，內設管式微孔曝氣器進行曝氣。分別在選擇區、厭氧段、缺氧段設置不銹鋼堰門，通過調節各區域堰門開度調整各處理單元進水量。
該工程的調節堰門長度有3.5m、2.5m、1.5m三種規格，材質均為SS304，採用手動啟閉機啟閉。安裝過程中，發現堰長3.5m的堰門，與池壁不能很好吻合。調查分析發現，與調節堰接觸的3.5m長的牆面存在不平整現象；預埋埋件時，該組埋件表面平整度未控制；同時供貨設備因長度較長，在生產及運輸過程中易產生邊形。以上幾方面原因造成安裝完成後，進行清水聯調時，幾台堰門根本無法形成有效的密封，進水量較小的情況下，進水都從堰門旁滲入生化池內。通過調整堰門的橡膠密封高度，重新對門框與埋件之間的空隙進行二次灌漿。處理後，堰門的滲漏大大減小，但仍不能滿足最大正向工作水頭時泄漏量≤1.25L/min·m，對運行控製造成影響。工藝設計對結構專業應有相關平整度、垂直度要求，則能很好的實現專業銜接。在實際操作過程中發現，寬度超過2m的堰門不易控制閘門的垂直度，垂直度調整好以後，啟閉幾次垂直度就會改變，造成閘板傾斜，啟閉不順暢。從現場運行情況看，在調整各堰門開度時，一般根據操作人員的經驗進行調整，實際控制誤較大。設計應在堰門板旁用醒目的標識漆標上精度為cm的水位刻度，可為操作人員帶來便利。同時在設計過程中應充分利用堰門500mm的可調高度，將進水堰門的寬度減小，減小利用水位刻度計算出水量誤差。採取該措施後，可降低由於堰門太長造成的設備變形的風險以及減小結構施工誤差對設備安裝的影響。
3.3二沉池
該污水處理廠採用周進周出的輻流式二沉池，在調試過程中極易出現出水不均勻現象，運行過程中出現厭氧污泥漂浮現象。除了在運行過程加強排泥措施外，施工和單機調試過程同樣要對下面進行關注。
（1）輻流式二沉池的圓度要密切關注，控制在規范要求的范圍內，否則太大的誤差，造成吸泥管與池周的間距變化太大，甚至需要切除部分排泥管。
（2）輻流式二沉池全池底面的水平誤差控制在5cm以內，基本能夠通過刮泥機調節到位，但超過該數值，達到10cm時，必然影響排泥管的坡度，造成排你不暢，最終造成運行時，產生厭氧現象。
（3）出水不均勻，主要是由於出水堰安裝精度不滿足要求。在現場調試式，採用先初調水平度，在滿水實驗時，將水位調控到出水水位，進行二次精調，現場調試表明，全池水平度精度可以控制在1mm以內，遠遠高於規范要求。
3.4結論
污水處理工程的成功運行，與設計、施工、調試及運行管理都有關系，只有在各個環節都要進行精細的工作，才能讓最終的運行管理更加方便。
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『貳』 污水處理廠混凝階段會用到哪些設備

計量泵

混凝一般涉及到的設備就是提升泵，用來提升廢水，將遲閉水泵入反應池內閉毀，泵入反應池後的水體需要加葯進行絮凝反應，此時加葯的功能就需要加葯泵來實現。加碼態裂葯泵的選擇一般會選擇計量泵，可以較為精準的投加葯劑。投加葯劑後的水體需要攪拌機來進行攪拌，以達到均質及混合反應的作用

『叄』 厭氧池沒有潛水攪拌機有影響嗎

有影響的
厭氧池潛水攪拌機適用於鋁行業的污水處理廠的曝氣水池、曝氣沉砂水池，對於污水和污泥混合的液體的作用起到充氧和混合的作用，還有對污水池的污水起到生化處理或者養殖塘起到增氧的效果。
 
厭氧池潛水攪拌機的使用原理：
 
厭氧池的潛水攪拌機的結構是直聯式結構。轉動的葉片在污水中產生一個離心力，來通過離心力在葉片周圍形成一個負壓區域，外面的空氣經過進氣管被吸入水裡，被吸入的空氣和水在混合在一起，形成水氣混合物，之後這種良好和均勻的水氣混合物會自動的從排出口向四周噴出。
 
這個過程包括以下的幾個方面：混合盤的空氣與污水混合產生水氣混合的效應，出口排出的水氣的混合液就形成了循環及對流；許多空氣分子中的氧氣通過高速運轉而獲得一個*的氧氣吸收的效率。
 
厭氧池潛水攪拌機的使用特點：
 
1 較高的空氣溶解比率，微小的氣泡所佔的比率較大，充氧量的效率高且充氧的面積較寬；
 
2 水池中沒有死角，帶氣泡的平衡曝氣流能夠*的沖刷到池底的每一個角落；
 
3 設備結構較簡單緊湊機組使用壽命長，能夠承受大負荷的進口軸承，採用*油浴的轉軸機械密封和進入葉輪腔的空氣防止運行工作時水與機械密封件緊密接觸，這些條件都能保證曝氣機在24小時連續運行工作，長期使用*的運行工作；
 
4 省下工程投資款，不需要提供氣源，可以省掉鼓風機，現場安裝方便，設備噪音小；
 
厭氧池的潛水攪拌機由純銅電機、南京藍領減速機、推進螺旋槳葉、機械密封機構、手搖葫蘆機構、電氣設備控制等設備構成。螺旋槳葉在電機及減速機的驅動下減少旋轉，產生的流場體積極大，厭氧池潛水攪拌機,應用體積大的流動模式來獲得快速的受控制的流體運送，及時環流的模式穩定了全部水池內的混合液體都能重復的通過混合區。
 
厭氧池的潛水攪拌機工作用途及適用的范圍
 
攪拌機的廣泛適用於氧化溝水池的推流，各種污水處理工藝流程的水解池反向攪拌，也適用於河道水流防凍瀉湖水產養殖業等等攪拌推流的作用。

『肆』 污水處理廠,調節池中的潛水攪拌機的作用是什麼

目的設調節替水泵是防止泥漿沉底污水密度上下層一樣。

『伍』 污水處理廠都有哪些設備

1、專用設備：各類污水泵、污泥泵、存水泵、計量泵、螺旋泵、空氣壓縮機、羅版茨鼓風機權、離心鼓風機、
表面曝氣機、自動取水樣機、格柵清污機、刮砂機、刮泥機、刮泥吸泥機、污泥濃縮刮泥機、消化池污
泥攪拌設備、沼氣鍋爐、熱交換器、葯液攪拌機和污泥脫水機等。
2、電器設備：交直流電動機、變速電機、啟動開關設備、照明設備、避雷設備、變配電設備（包括電纜、
室內線路架空線、隔離開關、負荷開關、熔斷器、少量油開關、電壓互感器、電流互感器、電力電容器
、斷電器、保護器、自動裝置和接地裝置等）。
3、通用設備：電動葫蘆、離心機、恆溫箱、烘箱、冰箱、各種手動及電動閘閥、蝶閥、閘門啟閉機和止回
閥、綠化葯水噴灑車、手推及電動割草機、卷揚機、車床、刨床、銑床、橋式起重機、運輸車輛等。

『陸』 污水處理厭氧池為什麼要安攪拌機的作用

1、厭氧反應器,原污水與從沉澱池排出的含磷迴流污泥同步進入,本反應器主要功能是釋專放磷,同時部分有機物屬進行氨化；
2、缺氧反應器,首要功能是脫氮,硝態氮是通過內循環由好氧反應器送來的,循環的混合液量較大,一般為2Q（Q為原污水流量）；
3、好氧反應器——曝氣池,這一反應單元是多功能的,去除BOD,硝化和吸收磷等均在此處進行.流量為2Q的混合液從這里迴流到缺氧反應器
缺氧池攪拌器種類比較多，但常見的都差不多，也叫水揚機。多用於魚多水淺的魚塘里。其作用就是將水撒向天空，增大水於空氣的接觸，以致空氣中的氧氣能更多的溶解到水裡，功魚呼吸用。說白了也就上個噴泉。一搬多用在夏天下雨之前空氣悶熱的時候，因為這時溫度高，魚兒有氧呼吸活躍好氧量大，同時因空氣悶熱，局部空氣中氧含量減少，所以要補氧。

『柒』 分散污水處理設備怎麼搭配攪拌器，有懂嗎

攪拌器是分散污水處理設備的常見模塊，合理搭配攪拌機才能提高污水處理設備的效率。

分散污水處理設備中攪拌機的類型、尺寸及轉速，對攪拌功率在總體流動和湍流脈動之間的分配都有影響。一般來說，渦輪式攪拌器的功率分配對湍流脈動有利，而旋漿式攪拌機對總體流動有利。

對於同一類型的攪拌器來說，在功率消耗相同的條件下，大直徑、低轉速的攪拌器，功率主要消耗於總體流動，有利於宏觀混合。小直徑、高轉速的攪拌器，功率主要消耗於湍流脈動，有利於微觀混合。攪拌器的放大與工藝過程有關的復雜問題，目前只能通過逐級經驗放大，根據取得的放大判據。

螺桿式攪拌機是一種結構簡單，製造方便的產品，其攪拌時流體的湍流程度不高，循環量大。螺桿式攪拌器在反應、高粘度混合、溶解、傳熱等操作中適用：主要用於液系混合，是溫度均勻；在低濃度固液系中防止淤泥沉降等。而且在粘度低、流量大的場合，用較小的攪拌功率，能獲得較好的攪拌效果。螺旋式攪拌器是一種應用范圍廣泛的軸流型高性能攪拌器，其排除性能好，剪切力低。低速時呈對流循環狀態，高速時呈湍流分散狀態，較大的葉傾角和葉片扭曲度能是攪拌器在過渡流甚至湍流時也能達到較高的流動場，其排液能力比傳統的推進式有明顯提高。螺旋式攪拌器適用於低粘度和混合、溶解、傳熱、反應等。

『捌』 　螺旋槳式攪拌機

在非金屬礦產加工生產中，也常用螺旋槳式攪拌機來攪拌泥漿，使泥漿中各組分混合均勻，固體顆粒不致沉澱，產生較好的懸浮狀態。此外，也用於在水中松解泥料以制備均質泥漿。螺旋槳式攪拌機結構簡單，使用方便，故在非金屬礦產加工中得到廣泛的應用。

一、構造和工作原理

螺旋槳式攪拌機的構造如圖4-8所示。它主要由垂直安置的主軸3和三葉螺旋槳1以及貯漿池2組成。主軸由電動機4經減速器5帶動旋轉。電動機和減速器安裝在架於鋼筋混凝土製的貯漿池的橫梁7上，螺旋槳用鍵和螺母固定於主軸末端。

當螺旋槳在液態泥漿中轉動時，迫使泥漿產生激烈的運動，其中除了有切向和徑向運動外，還有速度較大的軸向運動，這種軸向運動能促使泥漿強烈對流循環，因而泥漿可得到有效的混合和攪拌。

圖4-8螺旋槳式攪拌機

1-螺旋槳；2-貯漿池；3-立軸；4-電動機；5-減速器；6-機座；7-橫梁

二、螺旋槳

螺旋槳是螺旋攪拌機的運動工作件。常用三片槳片，單層旋槳。

螺旋槳由葉片和軸套組成，其葉片沿圓周等分排列，其結構如圖4-9所示。

槳葉與軸套通常是鑄成整體的，槳葉的前面是工作面（又稱壓力面），為斜螺旋面的一部分；槳葉的後面是非工作面，其與軸線為中心的圓柱面的相交線一般是二次拋物線形狀。零件圖中除了必要的投影視圖外，為了反映葉片復雜的剖面圖，稱葉片型線圖。有關槳片設計可參見有關資料介紹。

螺旋槳緊固於立軸上，除用平鍵聯接外，在軸端還用銅質蓋形螺母上緊。具有右旋螺紋的蓋形螺母隨立軸和螺旋槳一同在料漿中旋轉。為了使料漿作用於螺母上阻力矩與螺母擰緊方向相同，以防螺母自行松脫，立軸應作順時方向（從立軸頂端朝下觀察的轉向）旋轉，那麼螺旋槳要把料漿推向下方，槳葉螺旋面的旋向應當是左旋。

圖4-9螺旋槳結構投影圖

三、攪拌池

大型攪拌池多為薄地式混凝土築制，小型的可用板材製成。對大型漿池，為減少料漿隨螺旋槳整體旋轉，提高槳葉與料漿間的相對運動速度而有較好的攪拌效果，一般漿池的橫截面為正多邊形（多用八邊形），漿池的直徑對橫截面為正多邊形的攪拌池來說，是指正多邊形的內切圓直徑。

攪拌池的直徑要合理選擇，直徑過大，攪拌不容易均勻，局部地區會攪拌不到而成為死角；直徑過小，則攪拌池容積太小，不能充分發揮攪拌機的作用，經濟上不合理，通常攪拌池的直徑可按下式選擇：

非金屬礦產加工機械設備

式中D——攪拌池直徑；

d——螺旋槳直徑。

攪拌池的容積計算如下：

按攪拌比V_p/V₀＝10～13，計算池中料漿的體積V₀，則攪拌池的容積

。

式中V_p——攪拌池的容積；

K——攪拌池的有效利用系數，可取K＝0.85。

由已知的攪拌池容積和直徑，可計算攪拌池的深度，或者更為簡單而實用的是用下面的經驗公式確定攪拌池的深度。

非金屬礦產加工機械設備

式中H——攪拌池的深度；

D——攪拌池的直徑。

由於螺旋槳式攪拌機攪拌時料漿的運動特性，在螺旋槳的下方，流線比較集中，而在攪拌池底部附近的四周，料漿的流速很小，往往成為攪拌不到的死角。為了避免這種情況的發生，攪拌池底部通常做成棱錐形的表面。底面直徑為攪拌池直徑的1/2，半錐角為45°，如圖4-10所示。

確定攪拌池的深度時，還要結合攪拌軸伸長度一並考慮，不要使攪拌機主軸懸臂太長，以免扭斷或由於螺旋槳受力不平衡時，造成側向彎曲，失去穩定性，並使軸承容易損壞。

圖4-10攪拌池結構圖

1-瓷磚；2-地腳螺拴預留孔；3-人孔

四、立軸

立軸的材料通常採用45號鋼，為了防止鐵質對料漿的污染，軸伸入料漿的那一段應當採取防腐蝕措施。

1.軸的強度計算

工作時，主軸承受扭轉和彎曲的組合作用，但是，為了簡化計算，工程中往往假定立軸僅僅承受扭矩的作用，然後用增加安全系數，即降低材料的許用應力來彌補由於忽略彎曲作用所造成的誤差。

對於實心軸，軸的直徑

非金屬礦產加工機械設備

式中d_s——軸的直徑（xm）；

N——軸傳遞的功率（kW）；

n——軸的轉速（r/min）；

A——與軸的材料和載荷性質有關的系數，一般可按表4-6查取。

表4-6軸實用材料的許用應力［T］及A值

表4-7選取τ_k＝310kgf/cm²時各軸的直徑、轉速、功率關系表

註：在粗線以上范圍的建議選用表4-9更為合適。若τ_k＝310kgf/cm²時，需根據換算系數計算後取兩表的較大值。

以45號鋼為基礎，取τ＝310kgf/cm²（即A＝10.51）時，各軸的直徑、轉速、功率間的關系見表4-7。

對於空心軸，軸的直徑

非金屬礦產加工機械設備

式中D_s——空心軸的外徑（cm）；

α——軸的內徑與外徑之比；

其餘符號的意義和單位同前。

2.軸的剛度計算

為了防止轉軸產生過大的扭轉變形，以免在運轉中引起震動造成軸封失效，應該將軸的扭轉變形限制在一個允許的范圍內，這是設計中的扭轉剛度條件，為此，攪拌軸要進行剛度計算。

對於實心軸，軸的直徑

非金屬礦產加工機械設備

式中d——軸的直徑（cm）；

N——軸傳遞的功率（kW）；

n——軸的轉速（r/min）；

B——與扭轉變形的扭轉角有關的系數。對於剪切彈性模數G₀＝8.1×10⁵kgf/㎝²，鋼的B值見表4-8。

表4-8B系數（G₀＝8.1×10⁵kgf/cm²時）

為了使用方便以G₀＝8.1×10⁵kgf/cm²、φ＝1/2°為條件，根據

公式，把各種不同的轉速、傳遞功率、直徑的關系列於表4-9。

對於空心軸，表4-7或4-9要結合4-10進行選取。

必須指出，在選取軸徑時應同時滿足剛度和強度計算兩個條件。一般按剛度條件計算的軸徑較之強度條件計算者為大，所以通常對攪拌軸來說，主要以剛度條件確定軸徑。如果剛度條件計算的結果較之強度條件計算結果相差較大時，可考慮改變軸的材質，即選用強度較差的材料。但仍然要滿足強度條件要求。當轉速較低功率又較大時，對強度條件是不可忽視的。

確定軸的直徑時，還必須考慮軸上開有鍵槽或孔會引起軸的局部削弱，直徑因而應適當增大，按照一般經驗，軸上開有一個鍵槽或淺孔時，直徑應增大4%～5%。如果在同一橫截面位置開有兩個鍵槽或淺孔，則直徑應增大7%～10%。此外，軸的直徑還應增加2～4mm作為腐蝕富裕度。

表4-9選取φ＝1/2°，G₀＝810×10⁵kgf/cm²時軸的直徑、轉速、功率關系表

註：在粗線以下范圍，建議選用表4-7更為合適。若φ≠1/2°時，需根據換算系數計算後取兩表的較大值。

表4-10空心軸換算值b₀

註：空心軸查表時，須將實際傳動功率除以b₀得N_換，再查表4-7或4-9。

立軸是懸伸到攪拌池中進行攪拌操作的，支承條件較差，常常由於側向外力的作用而造成彎曲，彎曲的結果使離心力增大，從而又進一步增加彎曲的程度，最後使軸和軸承完全破壞。為了防止這種情況發生，在設計中應盡可能增大立軸軸承之間的距離和縮短懸臂的長度，並應對螺旋槳的靜平衡精度提出一定的要求。

在一般情況下，立軸軸承之間的距離B和懸臂長度L可用下面的公式驗算。

L/B≠4～5（4-11）

L/d_s≤40～50（4-12）

立軸的不直度允許差一般取為0.1/1000。

螺旋攪拌機結構簡單，操作容易，攪拌作用強烈，效果較好；但磨損較快。使用時要注意不要讓攪拌機空轉，即攪拌池中沒有料漿時不要開動攪拌機。

圖4-11攪拌軸的支承

五、主要參數的確定

1.轉速n

螺旋槳的轉速太低時，操作強度下降，攪拌效果不好；轉速太高時，功率消耗和作用在槳葉上的力都急劇增大。槳葉不能做得過分笨重。根據實際使用的數據，螺旋槳的轉速

非金屬礦產加工機械設備

式中n——螺旋槳的轉速（r/min）；

d——螺旋槳的直徑（m）。

實際上用上式計算的螺旋槳轉速往往是偏高的，且供設計和使用時參考。選定螺旋槳轉速時，應根據使用要求確定，例如用於松解泥料以制備均質泥漿時，需要有比較強烈的沖刷和碰擊作用，應當採用較高的轉速；如用於攪拌泥漿使之保持均勻，則可使用較低的轉速。

2.功率N

攪拌槳所消耗功率，主要是克服槳葉在運動過程中所遇到流體阻力，因此，所需功率不但和攪拌機的結構尺寸等有關，還和料漿性質、槳葉轉速和安裝位置等有關，攪拌過程是一個復雜的操作，從理論上可推得：

非金屬礦產加工機械設備

式中ρ——漿料密度（kg/m³）；

n——槳葉轉速（r/min）；

d——槳葉直徑（m）；

ζ——功率系數，由實際測定得出。

對於三葉單層螺旋槳攪拌機，可用下式估算：

非金屬礦產加工機械設備

式中ρ——漿料密度（kg/m³）；

n、d——同上。

上述計算功率只考慮攪拌機本身克服料漿阻力的因素，沒有包括機械運轉部分和傳動裝置等功率消耗。因此，確定電動機功率時，還必須考慮攪拌機和傳動裝置的機械效率，同時還應乘上功率儲備系數，功率儲備系數可取1.5左右。

表4-11列出了螺旋槳式攪拌機的規格和主要技術性能。

表4-11螺槳攪拌機的規格和主要技術性能