Ⅰ 污水處理設備有哪些
首先單純污水處理的設備有化糞池、地埋式污水處理設備、氣浮機、mbr中水回用設內備、mbbr污水處理設備容、sbr污水處理設備、BAF生物曝氣濾池、IC厭氧反應器、UASB厭氧塔、WD微電解反應器、氨氮吹脫塔、二氧化氯發生器、格柵、轉鼓過濾機、水力篩、沉澱池、機械過濾器、微濾機、一體化凈水器、無閥過濾器。另外還有污水裡還有礦渣、污泥的，這些就需要真空過濾機、帶式壓濾機、污泥脫水機。垃圾處理設備就需要垃圾焚燒爐，像餐廚垃圾、生活垃圾、醫療垃圾、塑料垃圾、動物屍體、垃圾場等。
Ⅱ 垃圾焚燒廠垃圾滲濾液處理工藝設計
通過對垃圾焚燒廠和垃圾填埋廠垃圾滲濾液的特點比較，確定UASB反應器-CASS反應器復合工藝處理垃圾焚燒廠滲濾液，確定其最佳處理參數。結果表明，通過該系統處理後，CODcr總去除率達98.1%，NH4-N總去除率達96.3%，去取得較好的去除有機物和脫氮效果。
關鍵詞：垃圾滲濾液UASB反應器CASS反應器
1、引言
隨著經濟技術的發展和城市化進程的加快，傳統的城市生活垃圾填埋處理受到越來越多的限制，根據城市生活垃圾處理無害化、減量化和資源化的基本原則，垃圾焚燒發電已成為近年來解決城市生活垃圾出路的一個新方向。目前國內對垃圾滲濾液處理工藝的研究大多停留在垃圾填埋廠滲濾液處理階段。由於垃圾焚燒發電廠垃圾滲濾液與垃圾填埋廠滲濾液特點的差異，因而不能簡單的套用。
2、垃圾焚燒發電廠垃圾滲濾液與垃圾填埋廠滲濾液的特點及比較
寧波楓林綠色能源開發有限公司（寧波垃圾焚燒發電廠）垃圾滲濾液與寧波某垃圾填埋廠垃圾滲濾液的水質特點見表一。
2.1CODcr和BOD5
填埋廠垃圾滲濾液中CODcr平均濃度多在2500~5000mg/L左右，BOD5平均濃度多在1450~2000mg/L左右，BOD5/CODcr為0.50左右，可生化性一般。由於垃圾填埋廠一般是在露天，其污染物濃度受雨水影響較大，變化也較大。一般而言，CODcr、BOD5、BOD5/CODcr隨填埋廠的『年齡』增長而降低，鹼度含量則升高。
焚燒廠垃圾滲濾液中CODcr平均濃度高達10000~20000mg/L，BOD5平均濃度高達3800~5000mg/L，濃度相當高，焚燒廠垃圾滲濾液屬原生滲濾液，大多是當天的垃圾滲濾液，未經厭氧發酵、水解、酸化過程，內含如苯、萘、菲等雜環芳烴化合物、多環芳烴、酚、醇類化合物、苯胺類化合物等難降解有機物。受雨水影響較填埋廠垃圾滲濾液小。BOD5/CODcr為0.38左右，較填埋廠垃圾滲濾液可生化性更差。
2.2氨氮含量高，重金屬含量高
焚燒廠垃圾滲濾液中氨氮含量高，可生化性較差，常給生化處理帶來一定的難度，採用厭氧處理後，滲濾液中一些難降解有機物被酸化水解成易於生化的小分子化合物，氨氮含量隨著苯胺類化合物等的分解還會有一定程度的升高。垃圾滲濾液中鐵、鉛、鋅、鈣的濃度均較高，採用一套合適的工藝對處理效果致關重要。
3、處理工藝
我國現有城市垃圾填埋廠的垃圾滲濾液多採用厭氧加好氧生物處理工藝。據調查，已建成的滲濾液污水處理場普遍存在運行效果差現象。究其原因有兩點：1、滲濾液進入污水處理場之前已經歷了較長時期的厭氧發酵過程，再使用厭氧水解、酸化工藝已不適用。2、滲濾液中氨氮含量高，若採用一般活性污泥法處理工藝，不但降解氨氮效果較差，還存在污泥培養不起來或者培養好的污泥難以維持的現象。
綜合我國垃圾填埋廠的垃圾滲濾液處理工藝及焚燒廠垃圾滲濾液的特點，我們採用如下工藝進行研究。
3.1工藝流程
工藝流程見圖1
3.2工藝說明
垃圾滲濾液經過細格柵後，除去滲濾液中的懸浮物及漂浮物，進入調節池，經泵提升至UASB上流式厭氧反應器進行厭氧發酵，產生的沼氣接至垃圾焚燒爐助燃，污泥脫水後填埋或焚燒，出水加CaO調鹼度後自流進入CASS反應器。CASS是一種具有較好的脫氮除磷功能的循環間歇處理工藝，整個系統經歷進水期、反應期、沉澱期、排水期和待機期5個階段，而CASS反應器又分為三個區：一區為生物選擇器，二區為兼氧區，三區為好氧區。出水流經生物選擇器區，既可提高系統的穩定性，防止產生污泥膨漲，又可發生比較顯著的反硝化作用。出水自生物選擇器進入兼氧區和好氧區，該區主要完成降解有機物和硝化/反硝化過程。再經沉澱期後外排。
4、試驗部分
4.1試驗方法
採用如圖1的工藝流程在實驗室小試。UASB反應器採用一聚氯乙烯柱改制，上設三相分離器，容積為5L。CASS反應器採用一長方形聚氯乙烯池，內設擋板，容積為5L。
4.2試驗用水
取自寧波垃圾焚燒廠垃圾滲濾液池出水，出水水質情況見表2。從表2可知，廢水BOD5/CODcr=0.335，可生化性較差。
4.3菌種的篩選及馴化
UASB反應器與CASS反應器內污泥分別取自寧波市污水處理廠厭氧池及好氧池污泥。馴化時先將垃圾滲濾液與生活污水逐步按1：10、1：6、1：3、1：1、2：1、4：1的比例配製成混合水進行階梯式馴化污泥，直至進水全部為垃圾滲濾液，投入正常試驗。在試驗開始前，我們將CASS反應器內的活性污泥進行為期3個月的培養和馴化期，以馴化篩選和培養活性污泥中的高效脫氮菌，這是本工藝的關鍵。由於長期馴化的結果，CASS反應器內可以忍受1000mg/L以上的高氨氮濃度進水，同時可以忍受重金屬所帶來的毒性。4.4分析項目和方法
CODcr、BOD5、NH4-N和污泥濃度按《水和廢水監測分析方法（第三版）》進行。
5、試驗結果與討論
5.1UASB厭氧反應器試驗結果
結果表明，當污泥濃度為7.5g/L，停留時間為48H時，CODcr去除率最高可達75.5%，BOD5去除率為56.5%，NH4-N濃度由於苯胺類化合物的分解有所增加。當容積負荷Nv達到5.0g/L.d後，產氣量明顯增多，由於產氣量增多導致泡振、混摻現象使污泥處於一種很好的動態混合狀態。由於UASB反應器的酸化水解，BOD5/CODcr值明顯改善，有利後續的生化處理。
UASB厭氧反應器出水見表3
5.2CASS反應器試驗結果
我們根據CASS反應器內各因素對CODcr及NH4-N去除率的影響，確定沉澱時間、排水排泥時間、待機時間及反應期間PH，改變反應時間及污泥濃度，以確定CODcr及NH4-N的最佳去除效果。
5.2.1PH值的確定
硝化反應是一個好鹼過程，平均每硝化1mgNH4-N需要7.07mg鹼度（以CaCO3計），硝化反應最適PH=7.5~8.5。因而在本實驗中未作進一步研究，在廢水中加CaO調節PH，控制CASS反應器內PH范圍在7.5~8.5之間。
5.2.2反應時間對CODcr及NH4-N去除率的影響
在各影響因素中，反應時間為主要運行參數，反應時間的增加有利於CODcr和NH4-N的去除，根據程潔紅等對SBR法處理垃圾填埋廠垃圾滲濾液的研究，在本試驗中，暫定污泥濃度為5g/L時，改變反應時間來檢驗CODcr及NH4-N去除率，結果見表4
表4結果表明，在污泥濃度為5g/L，閑置時間6h，PH=8.0的條件下，最佳反應時間為36h，CODcr去除率為89.5%，NH4-N去除率為95.2%。
5.2.3污泥濃度對CODcr及NH4-N去除率的影響
根據表4的試驗結果，確定反應時間36h，閑置時間6h，PH=8.5的條件下，改變污泥濃度來觀察CODcr及NH4-N的去除率，選定污泥濃度為3.5g/L、5.0g/L、6.5g/L和8.0g/L作為試驗參數。結果見表5。
從表5可以看出，污泥濃度為8.0g/L時，CODcr去除率最高，污泥濃度為6.5g/L時，NH4-N去除率最高，這說明污泥濃度的增加雖然能提高CODcr去除率，但隨之溶解氧的需要量增加，而污泥量的增加使氧的傳質困難，不能滿足活性污泥的正常生長代謝的需要，處理效果反而不會提高。
6結論
（1）採用UASB厭氧反應器-CASS反應器工藝經試驗得到以下運行參數：
UASB厭氧反應器；。污泥濃度為7.5g/L，停留時間為48H。
CASS反應器：反應時間36h，閑置時間6h，PH=8.0，污泥濃度為6.5g/L。
（2）垃圾滲濾液經上述工藝處理後的數據見表6。在最佳運行條件下，原垃圾滲濾液的CODcr和NH4-N分別從10000mg/L和510mg/L降到191.1mg/L和18.88mg/L，CODcr總去除率為98.1%，NH4-N總去除率為96.3%。表明該工藝可較好的處理焚燒廠垃圾滲濾液。
Ⅲ 生活垃圾焚燒發電項目的廢水怎麼處理
(1)選用符合國家標准《生活垃圾焚燒污染控制標准》(GB18485-2001)的焚燒爐，控制燃燒溫版度，確保煙氣權在燃燒室內溫度達到850℃以上的區域停留時間不小於2秒，使二次燃燒的氣體形成旋流，使燃燒更完全、更充分，使二惡英充分分解。研究表明，二惡英的生成和一氧化碳濃度有很大關系。運行中調節一、二次風量和配比，並通過二次風來加強擾動，使垃圾燃燒更加充分，從而控制煙氣中一氧化碳的含量及二惡英的生成量。
(2)當煙氣溫度降到300～500℃范圍時，少量已經分解的二惡英將重新生成，因此，設計考慮盡量減小余熱鍋爐尾部的截面積，使煙氣流速提高，以減少煙氣從高溫到低溫過程的停留時間，以減少二惡英的再生成。