1. 污水處理池設計方案有什麼規范和依據
太多了。
一、環境手冊類有：
1．北京市市政工程設計研究總院主編：《給水排水設計手冊（第5冊）－城鎮排水》（第二版）。中國建築工業出版社，2003年。
2．北京市市政工程設計研究總院主編：《給水排水設計手冊（第6冊）－工業排水》（第二版）。中國建築工業出版社，2002年。
3．上海市市政工程設計研究院主編：《給水排水設計手冊（第9冊）－專用機械》（第二版）。中國建築工業出版社，2000年。
4．中國市政工程西北設計研究院主編：《給水排水設計手冊（第11冊）－常用設備》（第二版）。中國建築工業出版社，2002年。
5．中國市政工程華北設計研究院主編：《給水排水設計手冊（第12冊）－器材與裝置》（第二版）。中國建築工業出版社，2001年。
6．北京水環境技術與設備研究中心等主編：《三廢處理工程技術手冊（廢水卷）》。化學工業出版社，2000年。
7．張自傑主編：《環境工程手冊—水污染防治卷》。高等教育出版社，1996年。
二、基本環境標准與規范類
1．《地表水環境質量標准》（GB3838–2002）
2．《地下水質量標准》（GB/T14848–1993）
3．《污水綜合排放標准》（GB8978–1996）
4．《土壤環境質量標准》（GB15618–1995）
5．《城鎮污水處理廠污染物排放標准》（GB18918–2002）
6．《制漿造紙工業水污染物排放標准》（GB 3544-2008）
7．《紡織染整工業廢水治理工程技術規范》（HJ 471-2009）
8．《污水海洋處置工程污染控制標准》（GB18486–2001）
9．《畜禽養殖業污染物排放標准》（GB18596–2001）
10．《污水再生利用工程設計規范》（GB50335–2002）
11．《室外排水設計規范》（GB50014-2006）
12．《城市污水處理廠運行、維護及其安全技術規程》（CJJ60–1994）
三、其它供參考的規范和標准：
1. 雜環類農葯工業水污染物排放標准(GB21523-2008)
2. 製糖工業水污染物排放標准(GB21909-2008)
3. 發酵類制葯工業水污染物排放標准(GB21903-2008)
4. 化學合成類制葯工業水污染物排放標准(GB21904-2008)
5. 提取類制葯工業水污染物排放標准(GB21905-2008)
6. 羽絨工業水污染物排放標准(GB21901-2008)
7. 中葯類制葯工業水污染物排放標准(GB21906-2008)
8. 混裝制劑類制葯工業水污染物排放標准(GB21908-2008)
9. 生物工程類制葯工業水污染物排放標准(GB21907-2008)
10. 澱粉工業水污染物排放標准(GB25461-2010)
11. 酵母工業水污染物排放標准(GB25462-2010)
12. 油墨工業水污染物排放標准(GB25463-2010)
13. 城市污水處理廠污水污泥排放標准 (CJ3025-1993)
14. 污水排入城市下水道水質標准(CJ3082-1999)
15. 城市污水再生利用 分類(GB/T18919-2002)
16. 城市污水再生利用 城市雜用水水質(GB/T18920-2002)
17. 城市污水再生利用 景觀環境用水水質(GB/T18921-2002)
18. 城市污水再生利用 工業用水水質(GB/T19923-2005)
19. 城市污水再生利用 農田灌溉用水水質(GB20922-2007)
20. 惡臭污染物排放標准(GB14554-1993)
21. 城鎮污水處理廠污泥處置 混合填埋泥質(CJ/T 249-2007)
22. 城鎮污水處理廠污泥處置單獨焚燒用泥質(CJ/T290-2008)
23. 電鍍污染物排放標准(GB2190O-2008)
24. 合成革與人造革工業污染物排放標准(GB21902-2008)
25. 鋁工業污染物排放標准(GB25465-2010)
26. 陶瓷工業污染物排放標准(GB25464-2010)
27. 鉛、鋅工業污染物排放標准(GB25466-2010)
28. 鎂、鈦工業污染物排放標准(GB25468-2010)
29. 銅、鎳、鈷工業污染物排放標准(GB25467-2010)
30. 含油污水處理工程技術規范(HJ58O-2010)
31. 氧化溝活性污泥法污水處理工程技術規范(HJ578-2010)
32. 膜分離法污水處理工程技術規范(HJ579-2010)
33. 序批式活性污泥法污水處理工程技術規范(HJ577-2010)
34. 厭氧-缺氧-好氧活性污泥法污水處理工程技術規范(HJ576-2010)
35. 釀造工業廢水治理工程技術規范(HJ575-2010)
36. 電鍍廢水治理工程技術規范(HJ2002-2010)
37. 製革及毛皮加工廢水治理工程技術規范(HJ2003-2010)
38. 屠宰與肉類加工廢水治理工程技術規范(HJ2004-2010)
39. 人工濕地污水處理工程技術規范(HJ2005-2010)
40. 污水混凝與絮凝處理工程技術規范(HJ2006-2010)
41. 污水氣浮處理工程技術規范(HJ2007-2010)
42. 污水過濾處理工程技術規范(HJ2008-2010)
2. 污水處理設計中ABR池怎麼設計計算，要詳細的步驟和參數的選取，能找實例的加分，最好是近幾年的設計，謝謝
ABR反應器設計計算
設計條件：廢水量1 200 m3/d，PH=4.5，水溫15℃，CODcr=8000 mg/L，水力停留時間48h。
1、反應器體積計算
按有機負荷計算
按停留時間計算
式中： ——反應器有效容積，m3；
——廢水流量，m3/d；
——進水有機物濃度，g COD/L 或g BOD5/L；
——容積負荷，kg COD/m3.d；
——水力停留時間，d。
已知進水濃度COD8000mg/L，COD去除率取80%，參考國內澱粉設計容積負荷[1]P206： kgCOD/m3.d，取 kg COD/m3.d。則
按有機負荷計算反應器有效容積
按水力停留時間計算反應器有效容積
取反應器有效容積2400m3校核容積負荷
kgCOD/m3.d 符合要求[1]P206
取反應器實際容積2400 m3。
2、反應器高度
採用矩形池體。一般經濟的反應器高度（深度）為4~6m，本設計選擇7.0m。超高0.5m。
3、反應器上下流室設計
進水系統兼有配水和水力攪拌功能，應滿足設計原則：
①確保各單位面積的進水量基本相同，防止短路現象發生；
②盡可能滿足水力攪拌需要，保證進水有機物與污泥迅速混合；
③很容易觀察到進水管的堵塞；
④當堵塞被發現後，很容易被清除。
反應器上向反應隔室設計
慮施工維修方便，取下向流室水平寬度為940mm，選擇上流和下流室的水平寬度比為4：1。
校核上向流速
基本滿足設計要求
[5] 要求上向流速度0.55mm/s。（1.98m/h）
[6]P94要求進水COD大於3000mg/L時，上向流速度宜控制在0.1~0.5m/h；進水COD小於3000mg/L時，上向流速度宜控制在0.6~3.0m/h。
[1]P202UASB要求上向流速度宜控制在0.1~0.9m/h。
下向流速
4、配水系統設計
[5]選擇折流口沖擊流速1.10mm/s，以上求知反應器縱向寬度為 ，則折流口寬度
選擇 ，校核折流口沖擊流速
> 1.10mm/s [5]
折流口設一450斜板，使得平穩下流的水流速在斜板斷面驟然流速加大，對低部的污泥床形成沖擊，使其浮動達到使水流均勻通過污泥層的目的[5]。
5、反應器各隔室落差設計
[1]P208重力流布水，如果進水水位差僅比反應器的水位稍高（水位差小於100mm）將經常發生堵塞，因為進水的水頭不足以消除阻塞，若水位差大於300mm則很少發生這種堵塞。設計選擇反應器各隔室水力落差250mm。
6、反應器有效容積核算
選擇 則設計的反應器結構容積大於按容積負荷計算反應器實際所需容積2400 m3，滿足處理負荷要求。
7、氣體收集裝置
[2]P203沼氣的產氣量一般按0.4~0.5 Nm3/kg(COD)估算。
沼氣產量
[7]P157選用氣流速度5m/s，則沼氣單池總管管徑
選擇管子規格DN80。
兩池總管匯集
選擇DN125，即進入阻火器管徑。
8、水封高度
沼氣輸送管應注意冷凝水積累及其排除，水封中設置一個排除冷凝水的出口，以保持水封罐中水位一定。
9、排泥設備
一般污泥床的底層將形成濃污泥，而在上層是稀的絮狀污泥。剩餘污泥應該從污泥床的上部排出。在反應器底部的「濃」污泥可能由於積累顆粒和小沙礫活性變低的情況下，建議偶爾從反應器底部排泥，避免或減少在反應內積累的沙礫。設計原則：
①建議清水區高度0.5~1.5m；
②可根據污泥面高度確定排泥時間，一般周排泥1~2次；
③剩餘污泥排泥點以設在污泥區中上部為宜；
④矩形池應沿池縱向多點排泥；
⑤應考慮下部排泥的可能性，避免或減少在反應內積累的沙礫；
⑥對一管多孔排泥管可兼作放空管或出水迴流水力攪拌污泥床的布水管。
⑦排泥管一般不小於150mm。
排泥量計算：
產泥系數：r=0.15kg干泥/（kgCOD.d），見[1]P156
設計流量：Q=1200m3/d ，進水濃度S0=8000mg/L=8kg/m3，厭氧處理效率E=80%
Δx= r×Q×S0×E=1200×8×0.8×0.15=1152kg
設污泥含水率為98%，因含水率P>95%，取污泥密度ρ=1000kg/m3，則污泥產量為：
每天排泥：
每周排泥：57.6×7=403.2 m3
每組反應器每天排泥：
一組每周排泥：28.8×7=201.6 m3
每個隔室每天排泥：
一隔每周排泥：4.8×7=33.6 m3
13、進水裝置設計
水泵選擇：水量 Q=1200 m3/d=50 m3/h
揚程 H=15h (凈揚程10m，管阻2m，自由水頭1m)
查進水泵規格：
型號 流量(m3/h) 揚程(m) 軸功率(kw) 效率(%) 轉速(rpm)
2 1/2PW 70 16．5 5．5 63 1850
迴流泵選擇：迴流100%（目的是提高進水的pH），水量為1200 m3/d
查迴流泵規格：
型號 流量(m3/h) 揚程(m) 軸功率(kw) 效率(%) 轉速(rpm)
2 1/2PW 72 8.5 2.72 61.5 1440
查泵管規格：公稱直徑2 1/2管，外徑75.5mm，普通壁厚3.75mm。
高位槽容積設計按5min泵的最大流量計算：
設計為
3. 污水處理廠設計規范
焦化污水有專門的設計規范《焦化廠、煤氣廠含酚污水處理設計規范》
4. ABR污水處理技術
折流式厭氧反應器(Anaerobic Baffled Reactor)是Bachman和McCarty等人於1982年前後提出的一種新型高效厭氧反應器.
反應器特點是：內置豎向導流板，將反應器分隔成串聯的幾個反應室，每個反應室都是一個相對獨立的上流式污泥床(USB)系統，其中的污泥可以是以顆粒化形式或以絮狀形式存在。水流由導流板引導上下折流前進，逐個通過反應室內的污泥床層，進水中的底物與微生物充分接觸而得以降解去除。
雖然在構造上ABR可以看作是多個UASB反應器的簡單串聯，但工藝上與單個UASB有顯著不同。UASB可近似地看作是一種完全混合式反應器，而ABR則更接近於推流式工藝。與Lettinga提出的SMPA[3]工藝對比，可以發現ABR幾乎完美地實現了該工藝的思路要點。首先，擋板構造在反應器內形成幾個獨立的反應室，在每個反應室內馴化培養出與該處的環境條件相適應的微生物群落。例如ABR用以處理葡萄糖為基質的廢水時，第一格反應室經過一段時間的馴化，將形成以酸化菌為主的高效酸化反應區，葡萄糖在此轉化為低級脂肪酸(VFA)，而其後續反應室將先後完成各類VFA到甲烷的轉化。通過熱力學分析可知，細菌對丙酸和丁酸降解只有在環境H2分壓較低的情況下才能進行[4]，而有機物酸化階段是H2的主要來源，產甲烷階段幾乎不產生H2。與單個UASB中酸化和產甲烷過程融合進行不同，ABR反應器有獨立分隔的酸化反應室，酸化過程產生的H2以產氣形式先行排除，因此有利於後續產甲烷階段中丙酸和丁酸的代謝過程在較低的H2分壓環境下順利進行，避免了丙酸、丁酸過度積累所產生的抑製作用。由此可以看出，在ABR各個反應室中的微生物相是隨流程逐級遞變的，遞變的規律與底物降解過程協調一致，從而確保相應的微生物相擁有最佳的工作活性。其次，同傳統好氧工藝相比，厭氧反應器的一個不足之處是系統出水水質較差，通常需要經過後續處理才能達標排放。而ABR的推流式特性可確保系統擁有更優的出水水質，同時反應器的運行也更加穩定，對沖擊負荷以及進水中的有毒物質具有更好的緩沖適應能力。值得指出的是，ABR推流式特點也有其不利的一面，在同等的總負荷條件下與單級的UASB相比，ABR反應器的第一格不得不承受遠大於平均負荷的局部負荷。以擁有5格反應室的ABR為例，其第一格的局部負荷為其系統平均負荷的5倍。如何降低局部負荷過載的不利影響還有待於深入探討。
5. 【污水處理廠工藝流程設計計算】 污水處理廠基本流程
1概述
1.1 設計依據
本設計採用的主要規范及標准：
《城市污水處理廠污染物排放標准 （GB18918-2002） 》二級排放標准 《室外排水設計規范》（1997年版） （GBJ 14-87） 《給水排水工程概預算與經濟評價手冊》
1.2 設計任務書（附後）
2原水水量與水質和處理要求
2.1 原水水量與水質
Q=60000m3/胡攜d
BOD 5=190mg/L COD=360mg/L SS=200mg/L NH 3-N=45mg/L TP=5mg/L
2.2處理要求
污水排放的要求執行《城鎮污水處理廠污染物排放標准（GB18918-2002） 》二級排放標准：
BOD 5≤30mg/L COD≤100mg/L SS≤30mg/L NH 3-N ≤25（30）mg/L TP≤3mg/L
3污水處理工藝的選擇
本污水處理廠水質執行《城鎮污水處理廠污染物排放標准（GB18918-2002） 》二級排放標准，其污染物的最高允許排放濃度為：BOD 5≤30mg/L；COD ≤100mg/L；SS ≤30mg/L；NH 3-N ≤25（30）mg/L；TP ≤3mg/L。
城市污水中主要污染物質為易生物降解的有機污染物，因此常採用二級生物處理的方法來進行處理。
二級生物處理的方法很多，主要分兩類：一類是活性污泥法，主要包括傳統活性污泥法、吸附—再生活性污泥法、完全混合活性污泥法、延時活性污泥法（氧化溝）、AB 工藝、A/O工藝、A 2/O工藝、SBR 工藝等。另一類是生物膜法，主要包括生物濾池、生物轉盤、生物接觸氧化法等工藝。任何工藝都有其各自的特點和使用條件。
活性污泥法是當前使用比較普遍並且有比較實際的參考數據。在該工藝中微生物在處理單元內以懸浮狀態存在，因此與污水充分混合接觸，不會產生阻塞，對進水有機物濃度的適應范圍較大，一般認為BOD 5在150—400 mg/L之間時，都具有良好的處理效果。但是傳統活性污泥處理工藝在處理的多功能性、高效穩定性和經濟合理性方面已經難以滿足不斷提高的要求, 特別是進入90年代以來, 隨著水體富營養化的加劇, 我國明確制定了嚴格的氨氮和硝酸鹽氮的排放標准, 從而各種具有除磷、脫氮功能的污水處理工藝:如 A/O工藝、A 2/O工藝、SBR 工藝、氧化溝等污水處理工藝得到了深入的研究、開發和廣泛的應用, 成為當今污水處理工藝的主流。
該地的污水中BOD 5 在190 mg/L左右, 要求出水BOD 5低於30mg/L。在出水的水質中,
不僅對COD 、BOD 5、SS 去除率都有較高的要求, 同時對氮和磷的要求也進一步提高. 結合具體情況在眾多的污水處理工藝中選擇了具有良好脫氮除磷效果的兩種工藝—CASS 工 藝和Carrousuel 氧化溝工藝進行方案技術經濟比較。
4污水處理工藝方案比選
4.1 Carrousuel氧化溝工藝(方案一)
氧化溝時二十世紀50年代由荷蘭的巴斯維爾開發，後在歐洲、北美迅速推廣，80年代中期，我國部分地區也建造了氧化溝污水處理工程。近幾年來，處理廠的規模也發展到日處理水量數萬立方米的工業廢水及城市污水的大、中型污水處理工程。
氧化溝之所以能在近些年來褲孝伏得到較快的發展，在於它管理簡便、運行穩定、流程簡單、耐慎局沖擊負荷、處理效果好等優點，特別是氧化溝具有特殊的水流混合特徵，氧化
溝中的曝氣裝置只設在某幾段處，溶解氧濃度較高，理NH 3-N 效果非常好，同時由於存在厭氧、好氧條件，對污水中的磷也有一定的去除率。
氧化溝根據構造和運行方式的不同，目前較多採用的型式有「Carrousel 型氧化溝」、「Orbal 型氧化溝」、「一體化氧化溝」和「交替式氧化溝」等，其中，由於交替式氧化溝要求自動化水平較高，而Orabal 氧化溝因水深較淺，佔地面積較大，本報告推選Carrousel 氧化溝作為比選方案之一。
本設計採用的是Carrousel 氧化溝工藝. 其工藝的處理流程圖如下圖4-1所示: `
圖4-1 Carrousel氧化溝工藝流程圖
4.1.1污水處理系統的設計與計算
4.1.1.1進水閘門井的設計
進水閘門井單獨設定, 為鋼筋混凝土結構。設閘門井一座, 閘門的有效面積為1.8m 2, 其具體尺寸為1.2×1.5 m,有效尺寸為1.2 m×1.5 m×4.5 m。設一台矩形閘門。當污水廠正常運行時開啟, 當後序構築物事故檢修時, 關閉某一閘門或者全部關閉, 使污水通過超越管流出污水處理廠。
4.1.1.2 中格柵的設計與計算
其計算簡圖如圖4-2所示
(1)格柵間隙數:設柵前水深h=0.5m,過柵流速v=0.9m/s,柵條間隙寬度b=0.02m,格柵傾角α=60°，建議格柵數為2，一備一用。
Q max sin α0. 652⨯sin 60
=≈68個 n =
Nbhv 0. 02⨯0. 5⨯0. 9
(2)格柵寬度:設柵條寬度S=0.01m,
B=S(n-1)+bn=0.01×(68-1)+0.02×68=2.03≈2.00m
(3)進水渠道漸寬部分的長度：設進水渠道寬B 1=1.60m,其漸寬部分的展開角
α1=20（進水渠道內的流速為0.82m/s）,
l 1=
B -B 12. 0-1. 6
=≈0.56m 2tg α12tg 20
(4)柵槽與出水渠道連接處漸窄部分的長度：
l 2=
l 10. 56==0.28m 22
(5)通過格柵的水頭損失：設柵條斷面為銳邊矩形斷面（β=2.42，K =3），
2
⎛S ⎫v h 1=β ⎪sin αK
b 2g ⎝⎭
4
3
0. 92⎛0. 01⎫
sin 600⨯3 =2. 42 ⎪⨯
19. 6⎝0. 02⎭
43
=0.103m
(6)柵後槽總高度：設柵前渠道超高h 2=0.3m,
H =h +h 1+h 2=0.5+0.103+0.3≈0.9m
(7)柵槽總長度：
L =l 1+l 2+0. 5+1. 0+
H 1
tg 60
0. 5+0. 3
=2.8m
tg 60
=0. 56+0. 28+0. 5+1. 0+
(8)每日柵渣量：在格柵間隙為20mm 的情況下，設柵渣量為每1000m 3污水產0.07 m 3，
W =
Q max W 1⨯864000. 652⨯0. 07⨯86400
=3. 29m 3/d＞0.2 m3/d =
1. 2⨯1000K Z ⨯1000
宜採用機械清渣。
圖4-2 格柵計算示意圖
4.1.1.3細格柵的設計與計算
其計算簡圖如圖4-2所示
(1)格柵間隙數：設柵前水深h=0.5m,過柵流速v=0.9m/s,柵條間隙寬度b=0.006m,格柵傾角α=600，格柵數為2。
Q max 0. 652⨯sin 60
=≈109個 n =
Nbhv 2⨯0. 006⨯0. 5⨯0. 9
(2)格柵寬度：設柵條寬度S=0.01m,
B=S(n-1)+bn=0.01×(109-1)+0.006×109=1.73≈1.75m
(3)進水渠道漸寬部分的長度：設進水渠道寬B 1=1.6m,其漸寬部分的展開角α1=20
（進水渠道內的流速為0.82m/s）,
l 1=
B -B 11. 75-1. 60
=≈0.22m 2tg α12tg 20
(4)柵槽與出水渠道連接處漸窄部分的長度：
l 2=
l 10. 22
==0.11m 22
(5)通過格柵的水頭損失：設柵條斷面為銳邊矩形斷面（β=2.42，K =3），
2
⎛S ⎫v h 1=β ⎪sin αK
b 2g ⎝⎭
4
3
0. 92⎛0. 01⎫
sin 600⨯3 =2. 42 ⎪⨯
19. 6⎝0. 006⎭
43
=0.51m
(6)柵後槽總高度：設柵前渠道超高h 2=0.3m,
H =h +h 1+h 2=0.5+0.3+0.51≈1.3m (7)柵槽總長度：
L =l 1+l 2+0. 5+1. 0+
H 1
tg 60
0. 5+0. 3
=2.41m
tg 60
=0. 22+0. 11+0. 5+1. 0+
(8)每日柵渣量：在格柵間隙為6mm 的情況下，設柵渣量為每1000m 3污水產0.07 m 3，
W =
Q max W 1⨯864000. 652⨯0. 07⨯86400
=1. 65m 3/d＞0.2 m3/d =
2⨯1. 2⨯1000K Z ⨯1000
宜採用機械清渣。
4.1.1.4 曝氣沉砂池的設計與計算
本設計採用曝氣沉砂池是考慮到為污水的後期處理做好准備。建議設兩組沉砂池一備一用。其計算簡圖如圖4-3所示。具體的計算過程如下：
(1)池子總有效容積：設t=2min,
V=Q max t ×60=0.652×2×60=78 m3
(2)水流斷面積：
A=
Q max 0. 652
==9.31m2 0. 07v 1
沉砂池設兩格，有效水深為2.00m ，單格的寬度為2.4m 。
(3)池長：
V 78L===8.38m，取L=8.5 m A 9. 31
(4)每格沉砂池沉砂斗容量：
V 0=0.6×1.0×8.5=5.1 m
(5)每格沉砂池實際沉砂量：設含砂量為20 m3/106 m3污水，每兩天排一次，
3
20⨯0. 652
⨯86400⨯2=1.13〈5.1 m3
6
10⨯2
(6)每小時所需空氣量：設曝氣管浸水深度為2.5 m，查表得單位池長所需空氣量為28 m3/(m·h),
q=28×8.5×(1+15%)×2=547.4 m3
圖4-3 曝氣沉砂池計算示意圖
4.1.1.5 厭氧池的設計與計算
4.1.1.5.1 設計參數
設計流量為60000 m3/d，設計為兩座每座的設計流量為30000 m3/d。 水力停留時間：
T =2h 。
污泥濃度：
X =3000mg/L
污泥迴流液濃度：
V 0"=
X R =10000 mg/L
4.1.1.5.2 設計計算 (1)厭氧池的容積：
V =QT =30000×2/24=2500 m3
(2)厭氧池的尺寸：
水深取為h =5,則厭氧池的面積：
V 2500A ===500 m2。
h 5
厭氧池直徑：
D =
4A
π
=
4⨯500
=25 m。 3. 14
考慮0.3的超高，故池總高為H =h +0. 3=5.3 m。 (3)污泥迴流量的計算 迴流比計算：
R =
X
=0.42
X R -X
污泥迴流量：
Q R =RQ =0.42×30000=12600 m/d
4.1.1.6 Carrousel氧化溝的設計與計算
氧化溝，又被稱為循環式曝氣池，屬於活性污泥法的一種。見圖4-4氧化溝計算示3
4.1.1.6.1設計參數
設計流量Q=30000m3/d設計進水水質BOD 5=190mg/L； COD=360mg/L；SS=200mg/L；NH 3-N=45mg/L；污水水溫T =25℃。
設計出水水質BOD 5≤30mg/L；COD ≤100mg/L；SS ≤30mg/L；NH 3-N ≤25（30）mg/L； TP ≤3mg/L。
污泥產率系數Y=0.55; 污泥濃度（MLSS ）X=4000mg/L;揮發性污泥濃度（MLVSS ）X V =2800mg/L; 污泥齡θc =30d; 內源代謝系數K d =0.055. 4.1.1.6.2設計計算
(1)去除BOD
氧化溝出水溶解性BOD 濃度S 。為了保證沉澱池出水BOD 濃度S e ≤30mg/L,必須控制所含溶解性BOD 濃度S 2，因為沉澱池出水中的VSS 也是構成BOD 濃度的一個組成部分。
S=Se -S 1
S 1為沉澱池出水中的VSS 所構成的BOD 濃度。
S 1=1.42(VSS/TSS)×TSS ×(1-e-0. 23⨯5) =1.42×0.7×20×(1-e-0. 23⨯5)
=13.59 (mg/L)
S=20-13.59=6.41(mg/L)
好氧區容積V 1。好氧區容積計算採用動力學計算方法。
V 1=
Y θc Q (S 0-S )
X V (1+K d θc )
=
0. 55⨯30⨯30000⨯(0. 16-0. 00641)
2. 8⨯(1+0. 055⨯30)
=10247m 3
好氧區水力停留時間：t=剩餘污泥量∆X
Y
∆X=Q (S 0-S ) +Q (X 0-X 1) -QX e
1+K d θc
V 110247⨯24==8.20h
30000Q
=2096（kg/d）
去除每1kgBOD 5所產生的干污泥量=
∆X
=0.499（kgD S /kgBOD5）。
Q (S 0-S )
(2)脫氮
需氧化的氨氮量N 1。氧化溝產生的剩餘污泥中含氮率為12.4%，則用於生物合成的總氮量為：
0. 124⨯769. 93⨯1000N 0==3.82(mg/L)
25000
需要氧化的氨氮量N 1=進水TKN-出水NH 3-N-生物合成所需要的氨N 。
N 1=45-15-3.82=26.18(mg/L)
脫氮量NR=進水TKN-出水TN-生物合成所需要的氨N=45-20-3.82=21.18(mg/L) 脫氮所需要的容積V 2
脫硝率q dn(t)= qdn(20)×1.08(T-20)=0.035×1.08(14-20)=0.022kg 脫氮所需要的容積:
V 2=
脫氮水力停留時間t 2:
QN r 30000⨯21. 18
==10315 m3 q dn X v 0. 022⨯2800
t 2 =
氧化溝總體積V 及停留時間t:
V 2
=8.25 h Q
V=V1+V2=10247+10315= 20562m3
t=V/Q=16.45 h
校核污泥負荷N =
QS 025000⨯0. 16
==0.083[kgBOD 5/(kgMLVSS ∙d )] XV 2. 8⨯17135
(3)氧化溝尺寸：取氧化溝有效水深為5m ，超高為1m ，氧化溝深6m 。
V
=20562/5=4112.4m 2 h
單溝寬10m ，中間隔牆寬0.25m 。則彎道部分的面積為：
2⨯10+0. 2523π()
3⨯10+3⨯0. 252A 1=+() π⨯10=965.63m
22
直線段部分的面積:
氧化溝面積為A=
A 2=A -A 1 =4112.4-965.63=3146.77 m2
單溝直線段長度：
L=
A 23146. 77
==78.67m ，取79m 。 4⨯104⨯b
進水管和出水管：污泥迴流比R=63.4%，進出水管的流量為：Q 1=(1+R ) Q =1.634×
30000m /d=0.568 m /s，管道流速為v =1.0m/s。
3
3
則管道過水斷面：
A=
管徑d=
Q 0. 568==0.568m 2 v 1
4A
π
=0.850m, 取管徑850mm 。
校核管道流速：
v=
(4)需氧量
Q
=0.94m A
實際需氧量：
AOR=D1-D 2-D 3+D4-D 5
去除BOD 5需氧量：
D 1=a "Q (S 0-S ) +b "VX =7754.03(kg/d) （其中a "=0.52，b "=0.12）
剩餘污泥中BOD 5需氧量：
D 2=1. 42⨯∆X 1=1131.64(kg/d)
剩餘污泥中NH 3-N 耗氧量：
D 3=4. 6⨯0. 124⨯∆X =454.57(kg/d) （0.124為污泥含氮率）
去除NH 3-N 的需氧量：
D 4=4.6×（TKN-出水NH 3-N ）×Q/1000=3450(kg/d)
脫氮產氧量：
D 5=2.86×脫氮量=1514.37(kg/d)
AOR= D1-D 2-D 3+D4-D 5=8103.45(kg/d)
考慮安全系數1. 2，則AOR=8103.45×1. 2=11344.83(kg/d) 去除每1kgBOD 5需氧量=
AOR
Q (S 0-S )
11344. 83
25000⨯(0. 16-0. 00641)
=
=2.95（kgO 2/kgBOD5）
標准狀態下需氧量SOR
SOR=
AOR ∙C S (20)
α(βρC S (T ) -C ) ⨯1. 024
(T -20)
（C S （20）20℃時氧的飽和度，取9.17mg/L；T=25℃；C S(T)25℃時氧的飽和度，取 8.38mg/L；C 溶解氧濃度，取2 mg/L；α=0.85；β=0.95；ρ=0.909）
SOR=
11344. 83⨯9. 17
=20764.89(kg/d) (25-20)
0. 85⨯(0. 95⨯0. 909⨯8. 38-2) ⨯1. 024
∆SOR
=5.41（kgO 2/kgBOD5）
Q (S 0-S )
去除每1kgBOD 5需氧量=
曝氣設備的選擇：設兩台倒傘形表面曝氣機，參數如下： 葉輪直徑：4000mm ；葉輪轉速：28R/min；浸沒深度：1m ； 電機功率：210KW ；充氧量：≥2.1kgO 2/(kW·h)。
4.1.1.7二沉池的設計與計算
其計算簡圖如圖4-5所示
4.1.1.7.1設計參數
Q max =652 L/s=2347.2 m 3/h;
氧化溝中懸浮固體濃度 X =4000 mg/L;
二沉池底流生物固體濃度 X r =10000 mg/L;
污泥迴流比 R=63.4%。
4.1.1.7.2 設計計算
(1) 沉澱部分水面面積 F 根據生物處理段的特性，選取二沉池表面負荷q=0.9m3 /(m2·h), 設兩座二次沉澱池 n =2.
F =Q max 2347. 22==1304(m) nq 2⨯0. 9
(2)池子的直徑 D
D =4F
π=4⨯1304
π=40. 76(m)，取D =40m 。
(3)校核固體負荷G
24⨯(1+R ) QX 24⨯（1+0. 634）⨯30000⨯4000G == F 1304
=141.18 [kg/(m2·d)] (符合要求)
(4) 沉澱部分的有效水深h 2 設沉澱時間為2.5h 。
h 2=qt =0.9×2.5=2.25 (m)
(5) 污泥區的容積V
V =2T (1+R ) QX 2⨯2⨯(1+0. 634) ⨯30000⨯4000 =24⨯(X +X r ) 24⨯(10000+4000)
=1945.2 (m3)
(6)污泥區高度h 4
污泥斗高度。設池底的徑向坡度為0.05，污泥斗底部直徑D 2=1.6m，上部直徑D 1=4.0m，傾角為60°，則：
"= h 4D 1-D 24. 0-1. 6⨯tg 60°=2.1(m) ⨯tg 60°=22
11
V 1=2)πh 1"⨯(D 12+D 1D 2+D 2
12=13.72 (m3)
圓錐體高度
""＝h 4D -D 140-4⨯0. 05＝0.9(m) ⨯0. 05＝22
V 2=
=
豎直段污泥部分的高度 ""πh 412⨯(D 2+DD 1+D 12) ⨯(402+40⨯4+42) =418.25(m3) π⨯0. 912
"""=h 4V -V 1-V 21945. 2-13. 72-418. 25==1.16(m) 1304F
"+h 4""+h 4"""=2.1+0.9+1.16=4.16(m) 污泥區的高度h 4=h 4
沉澱池的總高度H 設超高h 1=0.3m，緩沖層高度h 3=0.5m。
則 H =h 1+h 2+h 3+h 4=0.3+2.25+0.5+4.16=7.21m
取H =7.2 m
4.1.1.8接觸池的設計與計算
採用隔板式接觸反應池。其計算簡圖如圖4-5所示。
水力停留時間：t=30min
12
平均水深：h =2.4m。
隔板間隔：b=1.5m。
池底坡度：3%
排泥管直徑：DN=200mm。
4.1.1.8.2設計計算
接觸池容積：
V =Qt =0.652×30×60=1174 m 3
水流速度：
v =Q 0. 652==0. 18 m/s hb 2. 4⨯1. 5
表面積：
Q 1174==489. 2 m2 h 2. 4
廊道總寬度：隔板數採用10個，則廊道總寬度為B=11×b=11×1.5=16.5m。 接觸池長度：
F 489. 2L ===29.6m取30m 。 B 16. 5
水頭損失，取0.4m 。 F =
13
6. 醫療機構污水處理規范和標准
法律分析：醫療機構污水處理規范和標準是為了規范醫院污水處理工程的設計、建設和運行管理，防止醫院污水污染環境，預防疾病傳播和保障人體健康，制定本標准。本標准規定了醫院污水處理工程的總體要求、工藝流程及技術參數、設備及材料、檢測與過程式控制制、輔助設施設計、勞動安全與職業衛生、施工與驗收、運行與維護的技術要求。
法律依據：《中華人民共和國水污染防治法》
第十一條 國務院環境保護主管部門制定國家水環境質量標准。省、自治區、直轄市人民政府可以對國家水環境質量標准中未作規定的項目，制定地方標准，並報國務院環境保護主管部門備案。
第十二條 國務院環境保護主管部門會同國務院水行政主管部門和有關省、自治區、直轄市人民政府，可以根據國家確定的重要江河、湖泊流域水體的使用功能以及有關地區的經濟、技術條件，確定該重要江河、湖泊流域的省界水體適用的水環境質量標准，報國務院批准後施行。
第十三條 國務院環境保護主管部門根據國家水環境質量標准和國家經濟、技術條件，制定國家水污染物排放標准。省、自治區、直轄市人民政府對國家水污染物排放標准中未作規定的項目，可以制定地方水污染物排放標准；對國家水污染物排放標准中已作規定的項目，可以制定嚴於國家水污染物排放標準的地方水污染物排放標准。地方水污染物排放標准須報國務院環境保護主管部門備案。向已有地方水污染物排放標準的水體排放污染物的，應當執行地方水污染物排放標准。
第十四條 國務院環境保護主管部門和省、自治區、直轄市人民政府，應當根據水污染防治的要求和國家或者地方的經濟、技術條件，適時修訂水環境質量標准和水污染物排放標准。
7. 污水處理設計原則
城市污水處理廠的設計原則
1. 貫徹執行國家關於環境保護的政策，符合國家的有關法規、規范及標准。
2. 從城市的實際情況出發，在城市總體規劃的指導下，使工程建設與城市的發展相協調，既保護環境，又最大程度地發揮工程效益。
3. 根據設計進水水質和出廠水質要求，所選污水處理工藝力求技術先進、成熟、處理效果好、運行穩妥可靠、高效節能、經濟合理、確保污水處理效果，減少工程投資及日常運行費用。
4. 妥善處理和處置污水處理過程中產生的柵渣、沉砂和污泥，避免造成二次污染。
5. 為確保工程的可靠性及有效性，提高自動化水平，降低運行費用，減少日常維護檢修工作量，改善工人操作條件，本工程中的關鍵設備擬從國外引進。其它設備和器材則採用合資企業或國內名牌產品。
6. 採用現代化技術手段，實現自動化控制和管理，做到技術可靠、經濟合理。
7. 為保證污水處理系統正常運轉，供電系統需有較高的可靠性，採用雙迴路電源，且污水廠運行設備有足夠的備用率。
8. 在污水廠征地范圍內，廠區總平面布置力求在便於施工、便於安裝和便於維修的前提下，使各處理構築物盡量集中，節約用地，擴大綠化面積，並留有發展餘地。使廠區環境和周圍環境協調一致。
9. 豎向設計力求減少廠區挖、填土方量和節省污水提升費用。
10. 廠區建築風格力求統一，簡潔明快，美觀大方，並與廠區周圍景觀相協調。
11. 積極創造一個良好的生產和生活環境，把污水處理廠設計成為現代化的園林式工廠。
8. 什麼是ABR污水處理技術
ABR中文稱為
厭氧折流板反應器
，它是厭氧污水生物技術，主要適用於制葯廠污水處理、醫院
廢水處理
、
工業廢水處理
、塗料廢水處理等場所。了解更多請
網路一下
碧水藍天
環保。
9. 污水處理廠初步驗收的規范、標准有哪些
答：污水處理廠土建工程和設備安裝工程的初步驗收的規范、標准如下：
標准號 標准名稱
S1 全國通用給排水圖集
S2 全國通用給排水圖集
S3 全國能用給排水圖集
CTT-90 市政道路工程質量檢驗評定標准
GBJ141-90 給水排水構築物施工及驗收規范
GBJ202-83 鋼筋混凝土工程施工及驗收規范
JGJ10-64 鋼筋焊接及驗收規范
GBJ50204-92 混凝土結構工程施工及驗收規范
JGJ300-88 建築安裝工程檢驗評定標准
GBJ232-82 電氣裝置安裝工程施工及驗收規范
GBJ93-86 工業自動化儀表施工及驗收規范
GBJ236-82 現場設備、工業管道焊接工程施工及驗收規范
GBJ243-82 通風與空調工程施工及驗收規范
GBJ14-87 室外排水設計規范
GBJ13-86 室外給水設計規范
TJ231-75、78 設備安裝工程及驗收規范
YS1411-89 防腐蝕工程操作規范
GB1232-82 電氣裝置安裝工程施工及驗收規范
GBJ93-86 工業自動化儀表施工及驗收規范
GBJ236-82 現場設備、工業管道焊接工程施工及驗收規范
GBJ235-82 工業管道工程施工及驗收規范
GBJ243-82 通風與空調工程施工及驗收規范
TJ231-75、78設備安裝工程及驗收規范
GBJ14-87 室外排水設計規范
GBJ13-86 室外給水設計規范
對於引進設備除參照國內標准外，必要時應參照國標標准和其它相關標准進行驗收。