厭氧廢水工程

1. 請問，在污水處理中，採用厭氧UASB工藝，毎去除一公斤COD，生成多少甲烷

去除COD 1公斤可以產生甲烷0.1-0.3公斤

2. 利用微生物厭氧成套設備，日處理200m³生活污水的工程報價大概在多少左右

總包的話 應該在2600-3000萬之間

3. 厭氧處理COD生成什麼

一、厭氧反應四個階段
一般來說，廢水中復雜有機物物料比較多，通過厭氧分解分四個階段加以降解：
（1）水解階段：高分子有機物由於其大分子體積，不能直接通過厭氧菌的細胞壁，需要在微生物體外通過胞外酶加以分解成小分子。廢水中典型的有機物質比如纖維素被纖維素酶分解成纖維二糖和葡萄糖，澱粉被分解成麥芽糖和葡萄糖，蛋白質被分解成短肽和氨基酸。分解後的這些小分子能夠通過細胞壁進入到細胞的體內進行下一步的分解。
（2）酸化階段：上述的小分子有機物進入到細胞體內轉化成更為簡單的化合物並被分配到細胞外，這一階段的主要產物為揮發性脂肪酸（VFA），同時還有部分的醇類、乳酸、二氧化碳、氫氣、氨、硫化氫等產物產生。
（3）產乙酸階段：在此階段，上一步的產物進一步被轉化成乙酸、碳酸、氫氣以及新的細胞物質。
（4）產甲烷階段：在這一階段，乙酸、氫氣、碳酸、甲酸和甲醇都被轉化成甲烷、二氧化碳和新的細胞物質。這一階段也是整個厭氧過程最為重要的階段和整個厭氧反應過程的限速階段。
再上述四個階段中，有人認為第二個階段和第三個階段可以分為一個階段，在這兩個階段的反應是在同一類細菌體類完成的。前三個階段的反應速度很快，如果用莫諾方程來模擬前三個階段的反應速率的話，Ks（半速率常數）可以在50mg/l以下，μ可以達到5KgCOD/KgMLSS.d。而第四個反應階段通常很慢，同時也是最為重要的反應過程，在前面幾個階段中，廢水的中污染物質只是形態上發生變化，COD幾乎沒有什麼去除，只是在第四個階段中污染物質變成甲烷等氣體，使廢水中COD大幅度下降。同時在第四個階段產生大量的鹼度這與前三個階段產生的有機酸相平衡，維持廢水中的PH穩定，保證反應的連續進行。
三 水解反應
水解可定義為復雜的非溶解性的聚合物被轉化成簡單的溶解性單體和二聚體的過程。水解反應針對不同的廢水類型差別很大，這要取決於胞外酶能否有效的接觸到底物。因此，大的顆粒比小顆粒底物要難降解很多，比如造紙廢水、印染廢水和制葯廢水的木質素、大分子纖維素就很難水解。
水解速度的可由以下動力學方程加以描述：
ρ=ρo/(1+Kh.T)
ρ ——可降解的非溶解性底物濃度（g/l）；
ρo———非溶解性底物的初始濃度（g/l）；
Kh——水解常數（d－1）；
T——停留時間（d）。
一般來說，影響Kh的因素很多，很難確定一個特定的方程來求解Kh，但我們可以根據一些特定條件的Kh，反推導出水解反應器的容積和最佳反應條件。在實際工程實施中，有條件的話，最好針對要處理的廢水作一些Kh的測試工作。通過對國內外一些報道的研究，提出在低溫下水解對脂肪和蛋白質的降解速率非常慢，這個時候，可以不考慮厭氧處理方式。對於生活污水來說，在溫度15的情況下，Kh=0.2左右。但在水解階段我們不需要過多的COD去除效果，而且在一個反應器中你很難嚴格的把厭氧反應的幾個階段區分開來，一旦停留時間過長，對工程的經濟性就不太實用。如果就單獨的水解反應針對生活污水來說，COD可以控制到0.1的去除效果就可以了。
把這些參數和給定的條件代入到水解動力學方程中，可以得到停留水解停留時間：
T=13.44h
這對於水解和後續階段處於一個反應器中厭氧處理單元來說是一個很短的時間，在實際工程中也完全可以實現。如果有條件的地方我們可以適當提高廢水的反應溫度，這樣反應時間還會大大縮短。而且一般對於城市污水來說，長的排水管網和廢水中本生的生物多樣性，所以當廢水流到廢水處理場時，這個過程也在很大程度上完成，到目前為止還沒有看到關於水解作為生活污水厭氧反應的限速報道。
四 發酵酸化反應
發酵可以被定義為有機化合物既作為電子受體也作為電子供體的生物降解過程，在此過程中有機物被轉化成以揮發性脂肪酸為主的末端產物。
酸化過程是由大量的、多種多樣的發酵細菌來完成的，在這些細菌中大部分是專性厭氧菌，只有1%是兼性厭氧菌，但正是這1%的兼性菌在反應器受到氧氣的沖擊時，能迅速消耗掉這些氧氣，保持廢水低的氧化還原電位，同時也保護了產甲烷菌的運行條件。
酸化過程的底物取決於厭氧降解的條件、底物種類和參與酸化的微生物種群。對於一個穩態的反應器來說，乙酸、二氧化碳、氫氣則是酸化反應的最主要產物。這些都是產甲烷階段所需要的底物。
在這個階段產生兩種重要的厭氧反應是否正常的底物就是揮發性脂肪酸（VFA）和氨氮。VFA過高會使廢水的PH下降，逐漸影響到產甲烷菌的正常進行，使產氣量減小，同時整個反應的自然鹼度也會較少，系統平衡PH的能力減弱，整個反應會形成惡性循環，使得整個反應器最終失敗。氨氮它起到一個平衡的作用，一方面，它能夠中和一部分VFA，使廢水PH具有更大的緩沖能力，同時又給生物體合成自生生長需要的營養物質，但過高的氨氮會給微生物帶來毒性，廢水中的氨氮主要是由於蛋白質的分解帶來的，典型的生活污水中含有20-50mg/l左右的氨氮，這個范圍是厭氧微生物非常理想的范圍。
另外一個重要指標就是廢水中氫氣的濃度，以含碳17的脂肪酸降解為例：
CH3(CH2)15COO-+14H2O—> 7CH3COO-+CH3CH2COO-+7H++14H2
脂肪酸的降解都會產生大量的氫氣，如果要使上述反應得以正常進行，必須在下一反應中消耗掉足夠的氫氣，來維持這一反應的平衡。如果廢水的氫氣指標過高，表明廢水的產甲烷反應已經受到嚴重抑制，需要進行修復，一般來說氫氣濃度升高是伴隨PH指標降低的，所以不難監測到廢水中氫氣的變化情況，但廢水本身有一定的緩沖能力，所以完全通過PH下降來判斷氫氣濃度的變化有一定的滯後性，所以通過監測廢水中氫氣濃度的變化是對整個反應器反應狀態一個最快捷的表現形式。
五 產乙酸反應
發酵階段的產物揮發性脂肪酸VFA在產乙酸階段進一步降解成乙酸，其常用反應式如以下幾種：
CH3CHOHCOO-+2H2O —> CH3COO-+HCO3-+H++2H2 ΔG』0=-4.2KJ/MOL
CH3CH2OH+H2O－> CH3COO-+H++2H2O ΔG』0=9.6KJ/MOL
CH3CH2CH2COO-+2H2O－> 2CH3COO-+H++2H2 ΔG』0=48.1KJ/MOL
CH3CH2COO-+3H2O－> CH3COO-+HCO3-+H++3H2 ΔG』0=76.1KJ/MOL
4CH3OH+2CO2－> 3CH3COO-+2H2O ΔG』0=-2.9KJ/MOL
2HCO3-+4H2+H+－>CH3COO-+4H2O ΔG』0=-70.3KJ/MOL
從上面的反應方程式可以看出，乙醇、丁酸和丙酸不會被降解，但由於後續反應中氫的消耗，使得反應能夠向右進行，在一階段，氫的平衡顯得更加重要，同時後續的產甲烷過程為這一階段的轉化提供能量。實際上這一階段和前面的發酵階段都是由同一類細菌完成，都在細菌體內進行，並且產物排放到水體中，界限並沒有十分清楚，在設計反應器時，沒有足夠的理由把他們分開。
六 產甲烷反應
在厭氧反應中，大約有70%左右的甲烷由乙酸歧化菌產生，這也是這幾個階段中遵循莫諾方程反應的階段。
另一類產生甲烷的微生物是由氫氣和二氧化碳形成的。在正常條件下，他們大約佔30%左右。其中約有一般的嗜氫細菌也能利用甲酸產生甲烷。最主要的產甲烷過程反應有：
CH3COO-+H2O－>CH4+HCO3- ΔG』0=-31.0KJ/MOL
HCO3-+H++4H2－>CH4+3H2O ΔG』0=-135.6KJ/MOL
4CH3OH－>3CH4+CO2+2H2O ΔG』0=-312KJ/MOL
4HCOO-+2H+－>CH4+CO2+2HCO3- ΔG』0=-32.9KJ/MOL
在甲烷的形成過程中，主要的中間產物是甲基輔酶M（CH3-S-CH2-SO3-）。

4. 污水處理廠厭氧池怎麼設計

污水處理廠厭氧池怎麼設計
普通消化池又稱傳統或常規消化池，己有百餘年的歷史。消化池常用密閉的圓柱形池，如圖1所示。廢水定期或連續進入池中，經消化的污泥和廢水分別由消化他底和土部排出，所產的沼氣從頂部排出。
池徑從幾米至三、四十米。柱體部分的高度約為直徑的1/2,池底呈圓錐形，以利排泥。一般都有蓋子，以保證良好的厭氧條件。收集沼氣和保持池內溫度，並減少池面的燕發。為了使進料和厭氧污泥充分接觸、便所產的沼氣氣泡及時逸出而設有攪拌裝置，此外，進行中溫和高溫消化時，常需對消化液進行加熱。常用攪拌方式有三種:
(1）池內機械攪拌；
(2)沼氣攪拌，即用壓縮機將沼氣從池頂抽出，再從池底充人，循環沼氣進行攪拌；
(3)循環消化液攪拌。即池內設有射流器，由池外水泵壓送的循環消化液經射流器噴射，在喉管處造成真空，吸進一部分池中的消化滾。形成較強烈的攪拌，如圖2所示。一般情況下每隔2一4h攪拌1次。在排放消化液時，通常停止攪拌，經沉澱分離後排出上清液。
由於厭氧菌活躍需要保持一定的溫度，因此，厭氧池也需要加熱。常用加熱方式有三種:
1·廢水在消化池外先經熱交換器預熱到定溫再進人消化池；
2·熱蒸汽直接在消化器內加熱；
3·在消化池內部安裝熱交換管。
第一第三兩種方式可利用熱水、蒸汽或熱煙氣等廢熱源。
查看圖紙：http://www.nmgjlscl.com/Item/Show.asp?m=1&d=2850

5. 厭氧污泥怎麼培養

AAO污泥一起培養的方法，厭氧污泥怎麼培養好好看看就知道了。

1、聯系、引進足夠的焦化廢水處理工程產生的剩餘污泥作為接種污泥。
2、在厭氧、缺氧和好氧池中通入約1/2池深的稀釋水（或將前期充水調試稀釋水排水至1/2池深處），通入接種污泥，並投加葯劑：厭氧池混合進水時投加P鹽、酸或鹼調節pH值（6.5-7.2）；缺氧池混合進水時投加P鹽、酸或鹼調節pH值（7.0-7.2）以及硝酸鹽（人工促進掛膜）；好氧池混合進水時投加P鹽、酸或鹼調節pH值（7.0-7.2），適當投加補充碳源（葡萄糖、甲醇等）。
3、引入廢水和稀釋水，直到充滿整個厭氧、缺氧和好氧池（但不得進入二沉池），充水後COD介於800-1000mg/l。根據廢水水質，計算確定廢水與稀釋水比例，同時測定混合液上清液COD進行校核。再次調節厭氧池pH值至（6.5-7.2），缺氧池、好氧池pH值至（7.0-7.2）。
4、好氧池進行悶曝，當好氧池COD≤400 mg/l且穩定2小時後，停止曝氣排上清液，排水量約為池容的1/5-1/4。
5、再補充廢水、稀釋水至池滿，使好氧池充水後COD再次介於800-1000mg/l。根據廢水水質，計算確定廢水與稀釋水比例，同時測定混合液上清液COD進行校核。好氧池再次悶曝，當好氧池COD≤400 mg/l且穩定2小時、污泥沉降比（%）SV30≥5時，此階段結束。否則停止曝氣排上清液，再次配水，再悶曝，直到同時達到兩個指標（COD≤400 mg/l且穩定2小時、污泥沉降比（%）SV30≥5 ）為止。每次換水時均需投加P鹽、調節pH值至（7.0-7.2）。為加快污泥培養，可在每次配水後通入接種污泥。P鹽添加量按照生物適宜濃度添加，可參照C/P比例。
6、從預處理段引入10%的設計廢水總量到厭氧池，並依次進入缺氧池、好氧池、二沉池，加稀釋水調節好氧池進水COD介於800-1000mg/l，同時將二沉池污泥迴流入好氧池，上清液迴流入缺氧池，建立循環。此時，密切注意二沉池出水，如果COD≥500 mg/l或污泥沉降比（%）SV30≤5時，可暫停引入廢水和稀釋水，直到好氧池COD≤400 mg/l、污泥沉降比（%）SV30≥5時，再開始連續進水。連續進水時，保持投加足夠的P鹽、硝酸鹽（缺氧池），並調節各池pH值（同上），在以下的步驟中同樣如此。同時，為加快污泥培養，可間斷通入接種污泥。
7、按以上狀態運行，確保好氧池進水COD介於800-1000mg/l。當好氧池COD≤400 mg/l、污泥沉降比（%）SV30≥5時，引入廢水。二沉池出水COD≥500 mg/l或污泥沉降比（%）SV30≤5時，可暫停引入廢水和稀釋水。循環操作，並逐漸加大廢水引入量，從10%到25%、40%、60%、80%直到100%。當廢水引入量達到60%時，進入好氧池的COD可放寬至最大1200mg/l。
注意：加大廢水引入量時，要加大P鹽、硝酸鹽（缺氧池）的投加量。缺氧池投加硝酸鹽是加快調試進度的重要措施，因為在調試初期，好氧池出水COD偏高，氨氮硝化作用不足，迴流到缺氧池的硝酸鹽濃度很低，造成缺氧池反硝化作用相應較弱，降解有機物能力弱，給好氧池壓力大，且不利於缺氧池掛膜。為此，在系統沒有產生足夠的硝酸鹽時（即氨氮還沒有得到一定降解時），人工投加硝酸鹽氮可促進缺氧池掛膜，減少調試周期。隨著調試的進展，二沉池出水COD將逐步降低，同時氨氮的去除率逐漸增加，此時需要減小硝酸鹽投加量。當氨氮去除率達到80%或者出水氨氮低於15 mg/l時，可停止投加硝酸鹽。

厭氧池掛膜
厭氧池的掛膜是調試的難點之一，主要原因在於厭氧菌生長緩慢，且易於流失。在調試過程中，對厭氧池的掛膜，可採取如下方案：通過設置迴流水泵（或臨時污水泵），從厭氧池出水與缺氧池迴流水的混合池（迴流吸水井）取水，重新迴流到厭氧池進水端，同時利用污泥迴流水泵將適量污泥打入厭氧池進行強化掛膜。該方案優點：一是通過人工迴流，污泥充分攪拌，方便厭氧池內填料截留處於懸浮狀態的污泥，加快掛膜速度；二是通過迴流，加快了廢水流動速度，提高了傳質效果，增強生物膜的活性。缺點：若迴流量控制不當，流速過快，有可能對已掛生物膜形成沖刷，造成流失。此外，迴流可增加動力費用。

6. 厭氧反應器的作用及工作原理

作用：抄採用生物法處理廢水襲。

工作原理：ECAR充分利用了厭氧顆粒污泥技術，通過外循環為反應器提供充分的上升流速，保持顆粒污泥床的膨脹和反應器內部的混合，提高了反應器的處理效率。

高濃度廢水由布水系統從ECAR底部泵入，與反應器內的厭氧顆粒污泥充分混合，絕大部分有機物質被轉化為沼氣，氣液分離模塊將沼氣、水和污泥實現良好分離，沼氣由頂部進入沼氣輸送系統，廢水由出水管流入後續處理系統，厭氧污泥迴流至污泥床。

(6)厭氧廢水工程擴展閱讀

厭氧反應發生在廢水和污泥顆粒接觸的過程。在厭氧狀態下產生的沼氣（主要是甲烷和二氧化碳）引起了內部的循環，這對於顆粒污泥的形成和維持有利。在污泥層形成的一些氣體附著在污泥顆粒上，附著和沒有附著的氣體向反應器頂部上升。

上升到表面的污泥撞擊三相反應器氣體發射器的底部，引起附著氣泡的污泥絮體脫氣。氣泡釋放後污泥顆粒將沉澱到污泥床的表面，附著和沒有附著的氣體被收集到反應器頂部的三相分離器的集氣室。

7. 厭氧罐廢水產生的沼氣的計算公式

工業廢水厭氧發酵產氣量-甲烷產量的計回算公答式：
http://wiki.zhulong.com/ke/detail.asp?id=150419

8. 處理生活污水，厭氧池停留時間多少比較好

說到厭氧停留時間，這個得看整個工藝中，設置厭氧段的目的更多詳內情點擊生活污水處理設備容採用國際先進的生物處理工藝，在總結國內外生活污水處理裝置的運行經驗的基礎上，結合我公司自己的科研成果和工程實踐，設計出一種一體化的有機廢水處理裝置，集去除BOD5、COD、NH3-N於一身，具有技術性能穩定可靠，處理效果好，投資省，自動化運行，維護操作方便，不佔地表面積，不需蓋房，不需採暖保溫等優點。本設備可設置成地埋式，地面之上可種花種草，不影響周圍環境。

該設備適合用於住宅小區、村莊、村鎮、辦公樓、商場、賓館、飯店、療養院、機關、學校、高速公路、鐵路、工廠、礦山、旅遊景區等生活污水和與之類似的屠宰、水產品加工、食品等中小型規模工業有機廢水的處理和回用。經該設備處理的污水，水質達到國家排放標准。

9. 污水處理中,厭氧系統應怎樣運行管理

生化來池利用活性污泥微生物的作用自，進行缺氧、厭氧、好養反應，去除廢水中有機物和氮磷，達到凈化污水的目的。污水廠正常運行的控制參數根據處理工藝的不同而不同，主要控制參數有do、mlss、hrt、srt、內外迴流比等，建議看些污水處理工程的基本資料。

10. 厭氧法處理污水的優缺點

錄求污水處理工程節能措施的技術途徑頗多，而有機污水的厭氧生物處理技術則是重要途徑之一。
厭氧生物處理是利用厭氧性微生物的代謝特性，在毋需提供外源能量的條件下，以被還原有機物作為受氫體，同時產生有能源價值的甲烷氣體。厭氧生物處理法不僅適用於高濃度有機廢水，進水BOD濃度可達15000mg/l，也可適用於低濃度有機廢水，包括城市廢；厭氧生物處理法能耗低；有機容積負荷高，一般為5－10kgCOD/m3．d高的可達50kgCOD/m3．d；剩餘污泥量少；產生的沼氣可利用；營養需要量少；被降解的有機物種類多；能承受較大的負荷變化和水質變化。

顯而易見，開發厭氧生物處理新工藝用來治理有機污水的污染，無疑是一種具有良好經濟效益的方法。近年來，污水厭氧處理工藝發展十分迅速，各種新工藝、新方法不斷出現，包括有厭氧接觸法、升流式厭氧污泥床、檔板式厭氧法、厭氧生物池、厭氧膨脹床和流化床、厭氧生物轉盤等，目前升流式厭氧污泥床這種新工藝由於具有厭氧過濾及厭氧活性污泥法的雙重特點，運轉及構築物造價均有所下降，對於不同含固量污水的適應性也強，因而已越來越受到重視，國內外目前已設計和施工的這種工藝較多。

二、升流式厭氧污泥床工作原理

升流式厭氧污泥床有反應區、氣液固三相分離器（包括沉澱區）和氣室三部分組成。在底部反應區內存留大量厭氧污泥，具有良好的沉澱性能和凝聚性能的污泥在下部形成污泥層。要處理的污水從厭氧污泥床底部流入與污泥層中污泥進行混合接觸，污泥中的微生物分解污水中的有機物，把它轉化為沼氣。沼氣以微小氣泡形式不斷放出，微小氣泡在上升過程中，不斷合並，逐漸形成較大的氣泡，在污泥床上部由於沼氣的攪動形成一個污泥濃度較稀薄的污泥和水一起上升進入三相分離器，沼氣碰到分離器下部的反射板時，折向反射板的四周，然後穿過水層進入氣室，集中在氣室沼氣，用導管導出，固液混合液經過反射進入三相分離器的沉澱區，污水中的污泥發生絮凝，顆粒逐漸增大，並在重力作用下沉降。沉澱至斜壁上的污泥沼著斜壁滑回厭氧反應區內，使反應區內積累大量的污泥，與污泥分離後的處理出水從沉澱區溢流堰上部溢出，然後排出污泥床。

這種工藝的基本出發佔在於：（1）為污泥絮凝提供有利的物理－－化學條件，使厭氧污泥獲得並保持良好的沉澱性能；（2）良好的污泥床常可形成一種相當穩定的生物相，能抵抗較強的擾動力。較大的絮體具有良好的沉澱性能，從而提高設備內的污泥濃度；（3）通過在污泥床設備內設置一個沉澱區，使污泥細顆粒在沉澱區的污泥層內進一步絮凝和沉澱，然後迴流入污泥床內。

三、厭氧污泥床內的流態和污泥分布

厭氧污泥床內的流態相當復雜，反應區內的流態與產氣量和反應區高度相關，一般來說，反應區下部污泥層內，由於產氣的結果，部分斷面通過的氣量較多，形成一股上升的氣流，帶動部分混合液（指污泥與水）作向上運動。與此同時，這股氣、水流周圍的介質則向下運動，造成逆向混合，這種流態造成水的短流。在遠離這股上升氣、水流的地方容易形成死角。在這些死角處也具有一定的產氣量，形成污泥和水的緩慢而微弱的混合，所以說在污泥層內形成不同程度的混合區，這些混合區的大小與短流程度有關。懸浮層內混合液，由於氣體幣的運動帶動液體以較高速度上升和下降，形成較強的混合。在產氣量較少的情況下，有時污泥層與懸浮層有明顯的界線，而在產氣量較多的情況下，這個界面不明顯。有關試驗表明，在沉澱區內水流呈推流式，但沉澱區仍然還有死區和混合區。

厭氧污泥床內污泥濃度與設備的有機負荷率有關。是處理製糖廢水試驗時，升流式厭氧污泥床內污泥分布與負荷的關系。從圖中可看出污泥層污泥濃度比懸浮層污泥濃度高，懸浮層的上下部分污泥濃度差較小，說明接近完全混合型流態，反應區內污泥的頒，當有機負荷很高時污泥層和懸浮層分界不明顯。試驗表明，污水通過底部0．4－0．6m的高度，已有90％的有機物被轉化。由此可見厭氧污泥具有極高的活性，改變了長期以來認為厭氧處理過程進行緩慢的概念。在厭氧污泥中，積累有大量高活性的厭氧污泥是這種設備具有巨大處理能力的主要原因，而這又歸於污泥具有良好的沉澱性能。

升流式厭氧污泥床具有高的容積有機負荷率，其主要原因是設備內，特別是污泥層內保有大量的厭氧污泥。工藝的穩定性和高效性很大程度上取決於生成具有優良沉降性能和很高甲烷活性的污泥，尤其是顆粒狀污泥。與此相反，如果反應區內的污泥以鬆散的絮凝狀體存在，往往出現污泥上浮流失，使厭氧污泥床不能在較高的負荷下穩定運行。

根據厭氧污泥床內污泥形成的形態和達到的COD容積負荷，可以將污泥顆粒化過程大致分為三個運行期：
（1）投產運行期：從接種污泥開始到污泥床內的COD容積負荷達到5kgCOD/m3．d左右，此運行期污泥沉降性能一般；

（2）顆粒污泥出現期：這一運行期的特點是有小顆粒污泥開始出現。當污泥床內的總SS量和總VSS量降至最低時本運行期即告結束，這一運行期污泥沉降性能不太好；

（3）顆粒污泥形成期：這一運行期的特點是顆粒污泥大量形成，由下至上逐步充滿整個厭氧污泥床。當污泥床容積負荷達到16kgCOD/m3．d以上時，可以認為顆粒污泥已培養成熟。該運行期污泥沉降性很好。

五、污泥的流失與外部沉澱池的設置

在升流式厭氧泥床內雖有氣液固三相分離器，混合液進入沉澱區前已把氣體分離，但由於沉澱區內的污泥仍具有較高的產甲烷活性，繼續在沉澱區內產氣；或者由於沖擊負荷及水質突然變化，可能使反應區內污泥膨脹，結果沉澱區固液分離不佳，發生污泥流失而影響了水質和污泥床中污泥濃度。為了減少出水所帶的懸浮物進入水體，外部另設一沉澱池，沉澱下來的污泥迴流到污泥床內。設外部沉澱池的好處是：（1）污泥迴流可加速污泥的積累，縮短投產期；（2）去除懸浮物，改善出水水質；（3）當偶爾發生污泥大量上漂時，回收污泥保持工藝的穩定性；（4）迴流污泥可作進一步分解，可減少剩餘污泥量。

設外部沉澱池的升流式厭氧污床工藝流程。

六、升流式厭氧污泥床的設計

升流式厭氧污泥床的工藝設計主要是計算厭氧污泥床的容積、產氣量、剩餘污泥量、營養需要量.

升流式厭氧污泥床的池形狀有圓形、方形、矩形。污泥床高度一般為3－8m，多用鋼筋混凝土建造。當污水有機物濃度比較高時，需要的沉澱區面積小，反應區的面積可採用與沉澱區相同的面積和池形。當污水有機物濃度低時，需要的沉澱面積大，為了保證反應區的一定高度，反應區的面積不能太大時，則可採用反應區的面積小於沉澱區，即污泥床上部面積大於下部的池形。

氣液固三相分離器是升流式厭氧污泥床的重要組成部分，它對污泥床的正常運行和獲良好的出水水質起十分重要的作用，因此設計時應給予特別的重視。根據經驗，三相分離器應滿足以下幾點要求：
1、混和液進入沉澱區之關，必須將其中的氣泡予以脫出，防止氣泡進入沉澱區影響沉澱；

2、沉澱器斜壁角度約為50o；

3、沉澱區的表面水力負荷應在0．7m3．h以下，進入沉澱區前，通過沉澱槽低縫的流速不大於2m/h；

4、處於集氣器的液一氣界面上的污泥要很好地使之浸沒於水中；

5、應防止集氣器內產生大量泡沫。

第2、3兩個條件可以通過適當選擇沉澱器的深度－面積比來加以滿足。對於低濃度污水，主要用限製表面水力負荷來控制；對於中等濃度和高濃度污水，在極高負荷下，單位橫截面上釋放的氣體體積可能成為一個臨界指標。但是直到現在國內外所取得的成果表明，只要負荷率不超過20kgCOD/m3．d，厭氧污泥床高度不大於10m，可以預料沒有任何問題。

污泥與液體的分離基於污泥絮凝、沉澱和過濾作用。所以創造條件使污泥具有良好的絮凝、沉澱性能對於分離器的工作是具有重要意義。

特別注意是防止氣泡進入沉澱區，要使固一液進入沉澱區之前就與氣泡很好分離。在氣－液表面上形成浮渣能迫使一些氣泡進入沉澱區，所以在一些情況下必須考慮設置排放這些浮渣或破壞這些浮渣的設施。

如上所述，升流式厭氧污泥床的混合是靠上流的水流和發酵過程中產生的氣泡來完成的。因此，一般採用多點進水，使進水均勻地分布在床斷面上。

升流式厭氧污泥床容積的計算一般按有機物容積負荷或水力停留時間進行。設計時可通過試驗決定參數或參考同類廢水用的設計和運行參數。

七、升流式厭氧污泥床的啟動

1、污泥的馴化

升流式套氧污泥床設備啟動的最大困難是獲得大量沉降性能良好的厭氧污泥。最好的辦法加以馴化，一般需要3－6個月，如果靠設備自身積累，投產期可長達1－2年，初中表明，投加少量的載體，有利於厭氧菌的附著，促進初期顆粒污泥的形成；比重大的絮狀污泥比輕的易於顆粒化；比甲烷活性高的厭氧污泥可縮短啟動期。

2、啟動操作要點

（1）最好一次投加足夠量的接種污泥；

（2）從污泥床流出的污泥一般不需迴流，以使特別軾的污泥連續地從污泥床流出，使較重的污泥在床內積累，並促進其增殖進行顆粒化；

（3）啟動開始廢水COD濃度較低時，未必泥顆粒化快；

（4）最初污泥負荷率應低於0．1－0．2kgCOD/kgTSS.d；

（5）污水中原來存在的和產生出來的多種揮發酸未能有效分解之前，不應提高有機容積負荷率；

（6）可降解的COD去除率達到80％左右時，才能增加有機容積負荷率；

（7）為促進污泥顆粒化，反應區內的最小空塔速度為1m/d，採用較高的表面水力負荷有利於小顆粒污泥與污泥絮凝分開，使小顆粒污泥發展為大顆粒。

八、升流式厭氧污泥床工藝的優缺點

升流式厭氧污泥床的主要優點是：

1、升流式厭氧污泥床內污泥濃度高。平均污泥濃度為20－40gVSS/1；

2、有機負荷高。水力停留時間短。中溫發酵，容積負荷一般為10kgCOD/m3．d左右；

3、無混合攪拌設備，靠發酵過程中產生的沼氣的上升運動，使污泥床上部的污泥處於懸浮狀態，對下部的污泥層也有一定程度的攪動；

4、污泥床不填載體，節省造價及避免因填料發生堵賽問題；

5、升流式厭氧污泥床內設三相分離器，一般不設沉澱池，被沉澱區分離出來的污泥重新回到污泥床反應區內，一般無污泥迴流設備。

主要缺點是：

1、進水中懸浮物需要適當控制，不宜過高，一般控制在100mg/l以下；

2、污泥床內有短流現象，影響處理能力；

3、對水質和負荷突然變化較敏感，耐沖擊力稍差。

升流式厭氧污泥床工藝近年來在國外發展很快，在國內也已有生產性規模裝置，該工藝既節約了能源，基至可回收能量，又解決了環境污染問題，取得了較好的經濟效益和社會效益。這種新工藝的研究和發展具有廣闊的應用前景。