大米清洗废水处理设备设计参数

❶ 【污水处理厂工艺流程设计计算】 污水处理厂基本流程

1概述

1.1 设计依据

本设计采用的主要规范及标准：

《城市污水处理厂污染物排放标准 （GB18918-2002） 》二级排放标准 《室外排水设计规范》（1997年版） （GBJ 14-87） 《给水排水工程概预算与经济评价手册》

1.2 设计任务书（附后）

2原水水量与水质和处理要求

2.1 原水水量与水质

Q=60000m3/胡携d

BOD 5=190mg/L COD=360mg/L SS=200mg/L NH 3-N=45mg/L TP=5mg/L

2.2处理要求

污水排放的要求执行《城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002） 》二级排放标准：

BOD 5≤30mg/L COD≤100mg/L SS≤30mg/L NH 3-N ≤25（30）mg/L TP≤3mg/L

3污水处理工艺的选择

本污水处理厂水质执行《城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002） 》二级排放标准，其污染物的最高允许排放浓度为：BOD 5≤30mg/L；COD ≤100mg/L；SS ≤30mg/L；NH 3-N ≤25（30）mg/L；TP ≤3mg/L。

城市污水中主要污染物质为易生物降解的有机污染物，因此常采用二级生物处理的方法来进行处理。

二级生物处理的方法很多，主要分两类：一类是活性污泥法，主要包括传统活性污泥法、吸附—再生活性污泥法、完全混合活性污泥法、延时活性污泥法（氧化沟）、AB 工艺、A/O工艺、A 2/O工艺、SBR 工艺等。另一类是生物膜法，主要包括生物滤池、生物转盘、生物接触氧化法等工艺。任何工艺都有其各自的特点和使用条件。

活性污泥法是当前使用比较普遍并且有比较实际的参考数据。在该工艺中微生物在处理单元内以悬浮状态存在，因此与污水充分混合接触，不会产生阻塞，对进水有机物浓度的适应范围较大，一般认为BOD 5在150—400 mg/L之间时，都具有良好的处理效果。但是传统活性污泥处理工艺在处理的多功能性、高效稳定性和经济合理性方面已经难以满足不断提高的要求, 特别是进入90年代以来, 随着水体富营养化的加剧, 我国明确制定了严格的氨氮和硝酸盐氮的排放标准, 从而各种具有除磷、脱氮功能的污水处理工艺:如 A/O工艺、A 2/O工艺、SBR 工艺、氧化沟等污水处理工艺得到了深入的研究、开发和广泛的应用, 成为当今污水处理工艺的主流。

该地的污水中BOD 5 在190 mg/L左右, 要求出水BOD 5低于30mg/L。在出水的水质中,

不仅对COD 、BOD 5、SS 去除率都有较高的要求, 同时对氮和磷的要求也进一步提高. 结合具体情况在众多的污水处理工艺中选择了具有良好脱氮除磷效果的两种工艺—CASS 工 艺和Carrousuel 氧化沟工艺进行方案技术经济比较。

4污水处理工艺方案比选

4.1 Carrousuel氧化沟工艺(方案一)

氧化沟时二十世纪50年代由荷兰的巴斯维尔开发，后在欧洲、北美迅速推广，80年代中期，我国部分地区也建造了氧化沟污水处理工程。近几年来，处理厂的规模也发展到日处理水量数万立方米的工业废水及城市污水的大、中型污水处理工程。

氧化沟之所以能在近些年来裤孝伏得到较快的发展，在于它管理简便、运行稳定、流程简单、耐慎局冲击负荷、处理效果好等优点，特别是氧化沟具有特殊的水流混合特征，氧化

沟中的曝气装置只设在某几段处，溶解氧浓度较高，理NH 3-N 效果非常好，同时由于存在厌氧、好氧条件，对污水中的磷也有一定的去除率。

氧化沟根据构造和运行方式的不同，目前较多采用的型式有“Carrousel 型氧化沟”、“Orbal 型氧化沟”、“一体化氧化沟”和“交替式氧化沟”等，其中，由于交替式氧化沟要求自动化水平较高，而Orabal 氧化沟因水深较浅，占地面积较大，本报告推选Carrousel 氧化沟作为比选方案之一。

本设计采用的是Carrousel 氧化沟工艺. 其工艺的处理流程图如下图4-1所示: `

图4-1 Carrousel氧化沟工艺流程图

4.1.1污水处理系统的设计与计算

4.1.1.1进水闸门井的设计

进水闸门井单独设定, 为钢筋混凝土结构。设闸门井一座, 闸门的有效面积为1.8m 2, 其具体尺寸为1.2×1.5 m,有效尺寸为1.2 m×1.5 m×4.5 m。设一台矩形闸门。当污水厂正常运行时开启, 当后序构筑物事故检修时, 关闭某一闸门或者全部关闭, 使污水通过超越管流出污水处理厂。

4.1.1.2 中格栅的设计与计算

其计算简图如图4-2所示

(1)格栅间隙数:设栅前水深h=0.5m,过栅流速v=0.9m/s,栅条间隙宽度b=0.02m,格栅倾角α=60°，建议格栅数为2，一备一用。

Q max sin α0. 652⨯sin 60

=≈68个 n =

Nbhv 0. 02⨯0. 5⨯0. 9

(2)格栅宽度:设栅条宽度S=0.01m,

B=S(n-1)+bn=0.01×(68-1)+0.02×68=2.03≈2.00m

(3)进水渠道渐宽部分的长度：设进水渠道宽B 1=1.60m,其渐宽部分的展开角

α1=20（进水渠道内的流速为0.82m/s）,

l 1=

B -B 12. 0-1. 6

=≈0.56m 2tg α12tg 20



(4)栅槽与出水渠道连接处渐窄部分的长度：

l 2=

l 10. 56==0.28m 22

(5)通过格栅的水头损失：设栅条断面为锐边矩形断面（β=2.42，K =3），

2

⎛S ⎫v h 1=β ⎪sin αK

b 2g ⎝⎭

4

3

0. 92⎛0. 01⎫

sin 600⨯3 =2. 42 ⎪⨯

19. 6⎝0. 02⎭

43

=0.103m

(6)栅后槽总高度：设栅前渠道超高h 2=0.3m,

H =h +h 1+h 2=0.5+0.103+0.3≈0.9m

(7)栅槽总长度：

L =l 1+l 2+0. 5+1. 0+

H 1



tg 60

0. 5+0. 3

=2.8m

tg 60

=0. 56+0. 28+0. 5+1. 0+

(8)每日栅渣量：在格栅间隙为20mm 的情况下，设栅渣量为每1000m 3污水产0.07 m 3，

W =

Q max W 1⨯864000. 652⨯0. 07⨯86400

=3. 29m 3/d＞0.2 m3/d =

1. 2⨯1000K Z ⨯1000

宜采用机械清渣。

图4-2 格栅计算示意图

4.1.1.3细格栅的设计与计算

其计算简图如图4-2所示

(1)格栅间隙数：设栅前水深h=0.5m,过栅流速v=0.9m/s,栅条间隙宽度b=0.006m,格栅倾角α=600，格栅数为2。

Q max 0. 652⨯sin 60

=≈109个 n =

Nbhv 2⨯0. 006⨯0. 5⨯0. 9

(2)格栅宽度：设栅条宽度S=0.01m,

B=S(n-1)+bn=0.01×(109-1)+0.006×109=1.73≈1.75m

(3)进水渠道渐宽部分的长度：设进水渠道宽B 1=1.6m,其渐宽部分的展开角α1=20

（进水渠道内的流速为0.82m/s）,

l 1=

B -B 11. 75-1. 60

=≈0.22m 2tg α12tg 20

(4)栅槽与出水渠道连接处渐窄部分的长度：

l 2=

l 10. 22

==0.11m 22

(5)通过格栅的水头损失：设栅条断面为锐边矩形断面（β=2.42，K =3），

2

⎛S ⎫v h 1=β ⎪sin αK

b 2g ⎝⎭

4

3

0. 92⎛0. 01⎫

sin 600⨯3 =2. 42 ⎪⨯

19. 6⎝0. 006⎭

43

=0.51m

(6)栅后槽总高度：设栅前渠道超高h 2=0.3m,

H =h +h 1+h 2=0.5+0.3+0.51≈1.3m (7)栅槽总长度：

L =l 1+l 2+0. 5+1. 0+

H 1

tg 60

0. 5+0. 3

=2.41m

tg 60

=0. 22+0. 11+0. 5+1. 0+

(8)每日栅渣量：在格栅间隙为6mm 的情况下，设栅渣量为每1000m 3污水产0.07 m 3，

W =

Q max W 1⨯864000. 652⨯0. 07⨯86400

=1. 65m 3/d＞0.2 m3/d =

2⨯1. 2⨯1000K Z ⨯1000

宜采用机械清渣。

4.1.1.4 曝气沉砂池的设计与计算

本设计采用曝气沉砂池是考虑到为污水的后期处理做好准备。建议设两组沉砂池一备一用。其计算简图如图4-3所示。具体的计算过程如下：

(1)池子总有效容积：设t=2min,

V=Q max t ×60=0.652×2×60=78 m3

(2)水流断面积：

A=

Q max 0. 652

==9.31m2 0. 07v 1

沉砂池设两格，有效水深为2.00m ，单格的宽度为2.4m 。

(3)池长：

V 78L===8.38m，取L=8.5 m A 9. 31

(4)每格沉砂池沉砂斗容量：

V 0=0.6×1.0×8.5=5.1 m

(5)每格沉砂池实际沉砂量：设含砂量为20 m3/106 m3污水，每两天排一次，

3

20⨯0. 652

⨯86400⨯2=1.13〈5.1 m3

6

10⨯2

(6)每小时所需空气量：设曝气管浸水深度为2.5 m，查表得单位池长所需空气量为28 m3/(m·h),

q=28×8.5×(1+15%)×2=547.4 m3

图4-3 曝气沉砂池计算示意图

4.1.1.5 厌氧池的设计与计算

4.1.1.5.1 设计参数

设计流量为60000 m3/d，设计为两座每座的设计流量为30000 m3/d。 水力停留时间：

T =2h 。

污泥浓度：

X =3000mg/L

污泥回流液浓度：

V 0"=

X R =10000 mg/L

4.1.1.5.2 设计计算 (1)厌氧池的容积：

V =QT =30000×2/24=2500 m3

(2)厌氧池的尺寸：

水深取为h =5,则厌氧池的面积：

V 2500A ===500 m2。

h 5

厌氧池直径：

D =

4A

π

=

4⨯500

=25 m。 3. 14

考虑0.3的超高，故池总高为H =h +0. 3=5.3 m。 (3)污泥回流量的计算 回流比计算：

R =

X

=0.42

X R -X

污泥回流量：

Q R =RQ =0.42×30000=12600 m/d

4.1.1.6 Carrousel氧化沟的设计与计算

氧化沟，又被称为循环式曝气池，属于活性污泥法的一种。见图4-4氧化沟计算示3

4.1.1.6.1设计参数

设计流量Q=30000m3/d设计进水水质BOD 5=190mg/L； COD=360mg/L；SS=200mg/L；NH 3-N=45mg/L；污水水温T =25℃。

设计出水水质BOD 5≤30mg/L；COD ≤100mg/L；SS ≤30mg/L；NH 3-N ≤25（30）mg/L； TP ≤3mg/L。

污泥产率系数Y=0.55; 污泥浓度（MLSS ）X=4000mg/L;挥发性污泥浓度（MLVSS ）X V =2800mg/L; 污泥龄θc =30d; 内源代谢系数K d =0.055. 4.1.1.6.2设计计算

(1)去除BOD

氧化沟出水溶解性BOD 浓度S 。为了保证沉淀池出水BOD 浓度S e ≤30mg/L,必须控制所含溶解性BOD 浓度S 2，因为沉淀池出水中的VSS 也是构成BOD 浓度的一个组成部分。

S=Se -S 1

S 1为沉淀池出水中的VSS 所构成的BOD 浓度。

S 1=1.42(VSS/TSS)×TSS ×(1-e-0. 23⨯5) =1.42×0.7×20×(1-e-0. 23⨯5)

=13.59 (mg/L)

S=20-13.59=6.41(mg/L)

好氧区容积V 1。好氧区容积计算采用动力学计算方法。

V 1=

Y θc Q (S 0-S )

X V (1+K d θc )

=

0. 55⨯30⨯30000⨯(0. 16-0. 00641)

2. 8⨯(1+0. 055⨯30)

=10247m 3

好氧区水力停留时间：t=剩余污泥量∆X

Y

∆X=Q (S 0-S ) +Q (X 0-X 1) -QX e

1+K d θc

V 110247⨯24==8.20h

30000Q

=2096（kg/d）

去除每1kgBOD 5所产生的干污泥量=

∆X

=0.499（kgD S /kgBOD5）。

Q (S 0-S )

(2)脱氮

需氧化的氨氮量N 1。氧化沟产生的剩余污泥中含氮率为12.4%，则用于生物合成的总氮量为：

0. 124⨯769. 93⨯1000N 0==3.82(mg/L)

25000

需要氧化的氨氮量N 1=进水TKN-出水NH 3-N-生物合成所需要的氨N 。

N 1=45-15-3.82=26.18(mg/L)

脱氮量NR=进水TKN-出水TN-生物合成所需要的氨N=45-20-3.82=21.18(mg/L) 脱氮所需要的容积V 2

脱硝率q dn(t)= qdn(20)×1.08(T-20)=0.035×1.08(14-20)=0.022kg 脱氮所需要的容积:

V 2=

脱氮水力停留时间t 2:

QN r 30000⨯21. 18

==10315 m3 q dn X v 0. 022⨯2800

t 2 =

氧化沟总体积V 及停留时间t:

V 2

=8.25 h Q

V=V1+V2=10247+10315= 20562m3

t=V/Q=16.45 h

校核污泥负荷N =

QS 025000⨯0. 16

==0.083[kgBOD 5/(kgMLVSS ∙d )] XV 2. 8⨯17135

(3)氧化沟尺寸：取氧化沟有效水深为5m ，超高为1m ，氧化沟深6m 。

V

=20562/5=4112.4m 2 h

单沟宽10m ，中间隔墙宽0.25m 。则弯道部分的面积为：

2⨯10+0. 2523π()

3⨯10+3⨯0. 252A 1=+() π⨯10=965.63m

22

直线段部分的面积:

氧化沟面积为A=

A 2=A -A 1 =4112.4-965.63=3146.77 m2

单沟直线段长度：

L=

A 23146. 77

==78.67m ，取79m 。 4⨯104⨯b

进水管和出水管：污泥回流比R=63.4%，进出水管的流量为：Q 1=(1+R ) Q =1.634×

30000m /d=0.568 m /s，管道流速为v =1.0m/s。

3

3

则管道过水断面：

A=

管径d=

Q 0. 568==0.568m 2 v 1

4A

π

=0.850m, 取管径850mm 。

校核管道流速：

v=

(4)需氧量

Q

=0.94m A

实际需氧量：

AOR=D1-D 2-D 3+D4-D 5

去除BOD 5需氧量：

D 1=a "Q (S 0-S ) +b "VX =7754.03(kg/d) （其中a "=0.52，b "=0.12）

剩余污泥中BOD 5需氧量：

D 2=1. 42⨯∆X 1=1131.64(kg/d)

剩余污泥中NH 3-N 耗氧量：

D 3=4. 6⨯0. 124⨯∆X =454.57(kg/d) （0.124为污泥含氮率）

去除NH 3-N 的需氧量：

D 4=4.6×（TKN-出水NH 3-N ）×Q/1000=3450(kg/d)

脱氮产氧量：

D 5=2.86×脱氮量=1514.37(kg/d)

AOR= D1-D 2-D 3+D4-D 5=8103.45(kg/d)

考虑安全系数1. 2，则AOR=8103.45×1. 2=11344.83(kg/d) 去除每1kgBOD 5需氧量=

AOR

Q (S 0-S )

11344. 83

25000⨯(0. 16-0. 00641)

=

=2.95（kgO 2/kgBOD5）

标准状态下需氧量SOR

SOR=

AOR ∙C S (20)

α(βρC S (T ) -C ) ⨯1. 024

(T -20)

（C S （20）20℃时氧的饱和度，取9.17mg/L；T=25℃；C S(T)25℃时氧的饱和度，取 8.38mg/L；C 溶解氧浓度，取2 mg/L；α=0.85；β=0.95；ρ=0.909）

SOR=

11344. 83⨯9. 17

=20764.89(kg/d) (25-20)

0. 85⨯(0. 95⨯0. 909⨯8. 38-2) ⨯1. 024

∆SOR

=5.41（kgO 2/kgBOD5）

Q (S 0-S )

去除每1kgBOD 5需氧量=

曝气设备的选择：设两台倒伞形表面曝气机，参数如下： 叶轮直径：4000mm ；叶轮转速：28R/min；浸没深度：1m ； 电机功率：210KW ；充氧量：≥2.1kgO 2/(kW·h)。

4.1.1.7二沉池的设计与计算

其计算简图如图4-5所示

4.1.1.7.1设计参数

Q max =652 L/s=2347.2 m 3/h;

氧化沟中悬浮固体浓度 X =4000 mg/L;

二沉池底流生物固体浓度 X r =10000 mg/L;

污泥回流比 R=63.4%。

4.1.1.7.2 设计计算

(1) 沉淀部分水面面积 F 根据生物处理段的特性，选取二沉池表面负荷q=0.9m3 /(m2·h), 设两座二次沉淀池 n =2.

F =Q max 2347. 22==1304(m) nq 2⨯0. 9

(2)池子的直径 D

D =4F

π=4⨯1304

π=40. 76(m)，取D =40m 。

(3)校核固体负荷G

24⨯(1+R ) QX 24⨯（1+0. 634）⨯30000⨯4000G == F 1304

=141.18 [kg/(m2·d)] (符合要求)

(4) 沉淀部分的有效水深h 2 设沉淀时间为2.5h 。

h 2=qt =0.9×2.5=2.25 (m)

(5) 污泥区的容积V

V =2T (1+R ) QX 2⨯2⨯(1+0. 634) ⨯30000⨯4000 =24⨯(X +X r ) 24⨯(10000+4000)

=1945.2 (m3)

(6)污泥区高度h 4

污泥斗高度。设池底的径向坡度为0.05，污泥斗底部直径D 2=1.6m，上部直径D 1=4.0m，倾角为60°，则：

"= h 4D 1-D 24. 0-1. 6⨯tg 60°=2.1(m) ⨯tg 60°=22

11

V 1=2)πh 1"⨯(D 12+D 1D 2+D 2

12=13.72 (m3)

圆锥体高度

""＝h 4D -D 140-4⨯0. 05＝0.9(m) ⨯0. 05＝22

V 2=

=

竖直段污泥部分的高度 ""πh 412⨯(D 2+DD 1+D 12) ⨯(402+40⨯4+42) =418.25(m3) π⨯0. 912

"""=h 4V -V 1-V 21945. 2-13. 72-418. 25==1.16(m) 1304F

"+h 4""+h 4"""=2.1+0.9+1.16=4.16(m) 污泥区的高度h 4=h 4

沉淀池的总高度H 设超高h 1=0.3m，缓冲层高度h 3=0.5m。

则 H =h 1+h 2+h 3+h 4=0.3+2.25+0.5+4.16=7.21m

取H =7.2 m

4.1.1.8接触池的设计与计算

采用隔板式接触反应池。其计算简图如图4-5所示。

水力停留时间：t=30min

12

平均水深：h =2.4m。

隔板间隔：b=1.5m。

池底坡度：3%

排泥管直径：DN=200mm。

4.1.1.8.2设计计算

接触池容积：

V =Qt =0.652×30×60=1174 m 3

水流速度：

v =Q 0. 652==0. 18 m/s hb 2. 4⨯1. 5

表面积：

Q 1174==489. 2 m2 h 2. 4

廊道总宽度：隔板数采用10个，则廊道总宽度为B=11×b=11×1.5=16.5m。 接触池长度：

F 489. 2L ===29.6m取30m 。 B 16. 5

水头损失，取0.4m 。 F =

13

❷ 化工废水处理主要设计参数有哪些

石化化工废水处理工艺
以石油为原料，在生产基本有机化工原料合成塑料、合成橡胶、合成纤维等工艺过程中所产生的废水，称为石油化工废水。按照石油化工废水中含有污染物质的性质，分为有机石油化工废水、无机石油化工废水、综合石油化工废水。石油化工废水具有量大、成分复杂、浓度高等特性。

❸ 求一份污水处理的混凝沉淀池的设计和计算说明

您好朋友，关于污水处理的混凝闷棚沉淀池一般采用机械化混凝沉淀方式，具有处理效率高、处理效果好等优点。

下面是一份设计和计算说明：1. 混凝沉淀池设计参数（1）水流量：根据实际需要确定。（2）总容积：根据水流量及停留时间计算得出。（3）单位容积产污量：由实测数据得出。（4）投加药剂量：按照药剂厂家提供的使用说明进行决定。2. 混凝沉淀池计算公式（1）初始水质指数SSi = 实际投加的SS浓度 x 1000 ÷ 总容积（2）最终水质指数SSf = （初始水质指数 - SS去除率） ÷ （1 - SS去除率）（3）单位容积去除污染物量Q = 单位容积产生污染物量 - 单位容积余留污染物量其中，SS为悬浮物浓度。3. 设备配置和操作说明（1）设备配置：混凝沉淀池包括进水口、出水口、配药桶、加药泵、调节器等设备。（2）操作说明：① 确定处理水的流量和污染物质量，计算出混凝沉淀池的总容积。② 通过进水口将污水引仔老入混凝沉淀池中，并在进水口处添加药剂进行混合。③ 经过一段时间后，待污物沉淀到底部，清除上层清水。④ 根据需要反复进行第3步操作，直至达到处理效果。以上是混凝沉淀池的基本设计和操作说明，具体参数应根据实际情况进行调整。

混凝沉淀池设计中，常用的搅拌机转速、流速、流量和停留时间等参数计算公式如下：

1. 搅拌机转速：通常根据污水中固体颗粒物的大小和浓度来确定，较大的颗粒物需要较强的搅拌力才能将其悬浮在水中。一般来说，搅拌机转速可根据下面的公式进行初步估算：
n = (P/V)0.33
其中，n为搅拌机转速，单位为rpm；P为搅拌功率，单位为W；V为混凝池容积，单位为m³。

2. 流速和流量：可以根据处理要求和混凝池的尺寸确定。一般来说，设计时应保证废水在混凝池内停留的时间足够长，并且废水流速不宜过快。常用的公式包括：

Q = AVC
其中，Q为废水流量，单位为m³/h；A为混凝池截面积，单位为m²；V为废水在混凝池内停留时间，单位为h；C为废水污染物浓度，单位为mg/L。

3. 停留时间：通常根据混凝池的尺寸和处理要求进行确定。一般情况下，停留时间应满足污水中悬浮物和颗粒物沉降的时间，并保证药剂充分反应。常用的公式包括：

V = Q × t
其中，V为混凝池容积，单位为m³；Q为废水流量，单位为m³/h；蚂戚则t为停留时间，单位为h。

需要注意的是，这些公式只是初步估算或计算混凝沉淀池中某一参数值的方法，在实际设计中需要结合具体情况进行综合考虑和调整。如果您需要深入了解具体设计方案，请咨询专业的工程师或企业进行咨询。

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❹ 淀粉厂污水处理设备

淀粉厂的废水统抄一的特点是量大，涉及面广，需要多套污水处理设备环环相扣，联合处理才能达标，因为淀粉废水主要污染物有悬浮物、化学需氧量、氨氮、总氮和总磷，以玉米、马铃薯、小麦、大米等农产品为原料生产淀粉或淀粉深加工产品(淀粉糖、葡萄糖、淀粉衍生物等)的工业产生的废水，一般都属于高浓度有机废水，是造成的主要污染源之一，处理这类高浓度的废水，污水经由调节池隔油调节池提升进入混凝加絮凝装置，依次投加PAC和PAM。充分进行混凝、絮凝反应。经混凝、絮凝反应好后的废水进入高效组合气浮，除去大部分油和SS，出水基本达标，经过一体化污水处理设备，去除水中的COD、BOD、氨氮、PH值等，最后一道工序加二氧化氯进行最终消毒，出水达标排放。

❺ mbr工艺微动力生活污水处理设备有哪些常见的参数啊

MBR工艺的生活污水处理设备对于参数的设计要求较高，参数的合理性直接影响设备污水处理能力。如下是生活污水处理设备中混合液污泥浓度（MLSS）、污泥泥龄（SRT）、回流比、水力停留时间（HRT）的具体参数作用。
1、混合液污泥浓度（MLSS）相关参数
MLSS是具有活性的微生物（Ma）、微生物自身氧化的残留物（Me）、吸附在污泥上不能被生物降解的有机物（Mi）以及无机物（Mii）这四者的总量。MBR膜生活污水处理设备一般膜池MLSS控制在10g/L，缺氧池MLSS为6.5g/L，厌氧区MLSS为5g/L，好氧区稳定在8.0g/L
2、污泥泥龄（SRT）
不同污泥龄（SRT）参数对同步硝化内源反硝化除磷（SNEDPR）系统脱氮除磷性能有着紧密关联。同时SRT计算时需考虑对膜污染的控制，短SRT有利于提高PAOs的竞争优势，在SRT为10-15h，系统除磷性能均较高。所以不同厂家的生活污水处理设备其SRT也是有差异的
3、回流比
膜池向好氧区、好氧区向缺氧区、缺氧区向厌氧区的回流液比例分别控制在300-500%，200-300%，100-200%
四、水力停留时间（HRT）
硝化和反硝化效果与HRT之间有着密切的关系，过短的HRT难以保证硝化和反硝化效果，具体HRT时间的设置需要根据项目具体情况来确定，常规MBR工艺生活污水处理设备的HRT区间是10-12小时。

❻ 哪些污水处理技术可以处理淀粉废水

粉废水是以玉米、马铃薯、小麦、大米等农产品为原料生产淀粉或淀粉深加工产品(淀粉糖、葡萄糖、淀粉衍生物等)的工业产生的废水，一般都属于高浓度有机废水，是造成的主要污染源之一，本文将详细分析淀粉废水的污水处理工艺，希望能给大家带来帮助。

主要处理工艺选择

近日，环保部新发布了淀粉废水处理工程技术规范(HJ 2043-2014)。此标准以我国现行的污染物排放标准和污染控制技术为基础，规定了以玉米、小麦和薯类等为原料生产淀粉及后续产物的生产废水治理工程设计、施工、验收和运行维护等技术要求。

淀粉废水治理工程技术规范(HJ 2043-2014)标准为首次发布。其中明确了淀粉生产废水来源及主要处理工艺选择：

淀粉生产废水的来源

以玉米为原料生产淀粉时，废水主要来源于玉米浸泡、胚芽分离与洗涤、纤维洗涤、浮选浓缩、蛋白压滤等工段蛋白回收后的排水，以及玉米浸泡水资源回收时产生的蒸发冷凝水。

以薯类为原料生茶淀粉时，废水主要来源于脱汁、分离、脱水工段蛋白回收后的排水、以及原料输送清洗废水。

以小麦为原料生产淀粉时，废水由两部分组成：沉降池里的上清液和离心后产生的黄浆水。

以淀粉为原料生产淀粉糖时，废水主要来源于离子交换柱冲洗水、各种设备的冲洗水和洗涤水、液化糖化工艺的冷却水。

淀粉废水主要污染物有悬浮物(SS)、化学需氧量(COD)、氨氮(NH3-N)、总氮(TN)和总磷(TP)。

淀粉废水治理工艺路线的选择应根据现行国家和地方有关排放标准、污染物来源及性质、排水去向确定淀粉废水处理程度，选择相应的处理工艺。

淀粉废水治理总体上宜采用“预处理+厌氧生物处理+好氧生物处理+深度处理”的污染治理工艺，工艺流程图如下：淀粉企业额根据淀粉生产的原料和产品种类、废水性质选择合适的废水工艺路线和单元技术。

预处理工序中，淀粉生产废水应通过格栅、沉淀、气浮等工艺去除悬浮物后进入调节池，进行水量调节;马铃薯淀粉生产废水应在沉淀池前设置消泡设施;薯类淀粉废水中的原料输送清晰废水应通过沉沙等工艺去除污水中的沙粒后进入调节池。

厌氧生物处理可选用升流式厌氧污泥床反应器(UASB)、厌氧颗粒污泥膨胀床反应器(EGSB)、内循环厌氧反应器(IC)等工艺;废水在进入厌氧反应器前应先进行PH调节和温度调节;淀粉糖及变性淀粉生产废水需投加营养盐调节碳氮比后在进行厌氧生物反应。

好氧生物处理可选用序批式活性污泥法(SBR)、缺氧-好氧(A/O)+二沉池、氧化沟+二沉池等工艺。

深度处理可选用混凝沉淀、砂滤、膜生物反应器(MBR)等工艺;根据用水需求可通过纳滤、反渗透处理后回用。根据回用目的的不同，回用时可选择超滤、超滤+反渗透(RO)、超滤+RO+混合离子交换床等工艺。其中，可采用MBR代替好氧生物处理(脱氮除磷)+深度处理，也可将MBR作为深度处理工艺。

淀粉废水处理方案

一、项目概况

(一)项目背景

某某有限公司在红薯淀粉加工过程中产生大量高浓度酸性有机废水，废水主要来源于淀粉加工过程中的洗涤、压滤、浓缩等工艺段。废水中含有大量溶解性的有机污染物，如淀粉、蛋白质、糖类、碳水化合物、脂肪、氨基酸等，其次是含N、P的无机化合物，另外还含有一定量的挥发酸、灰分等，属生化性较好的高浓度有机废水，但由于氨氮和盐份含量高，较难处理。这些有机废水排入水体要消耗大量的溶解氧，如不经治理直接排放，将会对环境造成污染。

淀粉生产大约有80%是以红薯为原料，其余以玉米、小麦、大麦、燕麦以及其他富含淀粉的植物块根等为原料。原料中除含有淀粉以外还含有其他的多种成分—蛋白质、纤维素、机盐等。在淀粉生产由原料处理、浸泡、粉碎、过筛、分离淀粉、洗涤、干燥等几个主要工序组成。但具体操作上因原料的不同存在着一些差异，废水的主要来源也因淀粉生产原料的不同而异。

(二)污水排放

水量及排放规律

根据业主的要求，参考对国内众单位多年积累的设计资料和在食品污水处理方面的成功经验，同时考虑到雨水倒灌和生产高峰情况，该社区污水处理量按2m3/H设计。

该污水处理站设备运行采用全自动兼人职守操作，每天工作24小时，年生产按365天计。

位于山西平定县一农村社区，该食品企业处理的生产废水所含COD、SS、BOD5均较高。废水间歇排放，排放量为20 m3/d左右，日均水质波动较大。且该生产废水中含有多种高指标的有机污染物，但污水的B/C为0.5，可生化性能较好，因此采用水解酸化池+生物接触氧化+MBR膜工艺处理为主体工艺，消毒处理为辅助处理。该组合处理工艺对此类生产废水处理效果稳定、操作简单、剩余污泥产量少，且具有很强的耐冲击负荷能力。经过处理的废水最终出水水质要求执行《污水综合排放标准》(GB8978—1996)中的一级标准，其原始废水水质情况及排放标准要求如表 1所示。

表1废水水质及排放标准

(三)污水水质状况

根据一般食品生产污水水质监测报告和实际情况，该废水水质状况如下：

二、本方案编制的依据、原则和范围

(一)编制依据

1、《中华人民共和国水污染防治法》;

2、企业提供的水质、水量及相关情况;

3、国家《污水综合排放标准》GB8978—1996中的一级排放标准;

4、《室外排水设计规范》GBJ14—47;

5、国家现行的有关工程设计规范。

(二)编制原则

1、认真贯彻国家关于环境保护工作的方针和政策，符合国家的有关法规、规范、标准;

2、严格执行国家有关环保的各种法规，保证出水水质达到国家及地方污染物排放标准。

3、积极稳妥地采用先进可靠的处理技术，为节省建设资金和合理利用资金创造条件。

4、贯彻经济性和可靠性并重的设计原则，在最大限度地降低工程造价和运行费用的同时，合理的兼顾运行操作条件和管理维护条件。

5、需要与可能相结合的原则，充分考虑当地的实际情况与可观条件，因地制宜、积极稳妥地采用先进适用的工艺技术，使工程各项指标都能达到预期的目的。

6、经废水处理工程处理后出水水质，应能满足国家和地方环保部门有关标准。

7、废水处理规模应留有一定余地，以满足生产发展需要，布局紧凑，尽量少占土地，实行科学管理。

8、选用的工艺流程处理效果好，技术先进成熟稳妥可靠，适应性强，经济合理，在确保达标排放的前提下，力求简单实用，以方便管理操作;

9、尽量降低一次性投入，力求运行成本降低，具有可持续发展性;

10、创建良好的生产和生活环境，努力创建现代化花园式污水处理工程。

(三)编制范围

1、本方案只涉及废水处理站内的设计和施工概算;

2、消防设计、冬季保暖及废水处理站外的管网设计、供电系统设计和概算由企业自行安排。

三、排放废水特点概述

该食品企业的生产废水排放属中等偏低浓度的有机废水，主要含有有机污染物质，不含有毒物质，废水的BOD5/CODcr为0.6左右，可生化性好，易于生化处理。在淀粉生产过程中产生的生产废水含有淀粉、糖类、蛋白质、有机酸等溶解性有机物质，小颗粒淀粉、纤维等不溶性细小颗粒有机物及泥砂等无机物。为了减轻后续处理构筑物的处理负荷，保护后续处理设施，应在输送、清 洗排放的废水预处理处理设施的后端安装气浮设备，以截留原污水中较大的悬浮物或漂浮物、去除废水中沉淀物。

该企业废水属高浓度可生化有机废水，故可采用生化处理方法。由于原水的BOD较高，要求达到的处理效果也较高，拟采用厌氧一好氧的处理路线。废水中难降解的COD经厌氧处理后转化为较易降解的COD，高分子有机物转化为低分子有机物，好氧生物处理法工艺成熟、稳定性好、出水水质较好。因此，采用厌氧一好氧的处理路线较合理。

四、废水治理工艺选择

(一)工艺选择

根据该企业现场实际，建议采用一体化的钢体结构，具有占地面积小、灵活、耐用、基本无噪音和运行费用低等优点，相对投资不大，处理工艺仍采用生化处理。

一体化淀粉废水处理设备，采用以厌氧工艺、好氧工艺为主的处理工艺。前置预处理工艺，应设置格栅、调节池或沉淀池等，以尽量降低进入生物处理构筑物的悬浮物，确保后续工艺正常运行。综合分析考虑，确定使用气浮法+水解酸化池+生物接触氧化+MBR膜工艺处理+消毒处理工艺处理该废水。

污水经由调节池隔油调节池提升进入混凝加絮凝装置，依次投加PAC和PAM。充分进行混凝、絮凝反应。经混凝、絮凝反应好后的废水进入高效组合气浮，除去大部分油和SS，出水基本达标，经过一体化污水处理设备，去除水中的COD、BOD、氨氮、PH值等，最后一道工序加二氧化氯进行最终消毒，出水达标排放。

气浮装置去除参数：

废水经气浮设备处理后流入调节池进行初步的匀质、匀量，主要是因为在调节池内对废水进行预曝气及搅拌可以尽可能地避免大量SS在调节池内堆积和发酵，同时还能够将废水中的低分子有机污染物吹脱氧化。随后由潜污泵提升至水解酸化池。在水解酸化池中得到驯化、培养的大量厌氧微生物，则直接将废水中所含的大部分高分子有机污染物破碎降解为小分子有机污染物，进而提高废水的可生化性，有效地缓解后续好氧生化处理工序的处理压力。废水经水解酸化处理后自流进入接触氧化池，接触氧化池中的好氧微生物种群及硝化菌菌群在池内罗茨鼓风机曝气充氧的情况下，大量的有机污染物被好氧微生物种群氧化降解为CO2和H2O，废水中的氨氮则被氧化为硝酸盐和亚硝酸盐得以去除。经接触氧化池处理后的出水进行最终的混凝沉淀反应，作用是使废水中不易沉淀的细小颗粒絮体凝聚形成大颗粒絮体，混合液随后进入二沉池内进行固液分离，保证最终出水水质稳定达到排放标准要求。固液分离后的上清液溢流进入出水流量堰可达标排放，剩余污泥则排入污泥浓缩池进行污泥浓缩处理。

膜-生物反应器(MBR)

主要作用：利用微生物去除污水中大量的可溶性有机物，大量降低废水的COD和氨氮，由于膜的高度分离特性科使出水基本不含的悬浮物。经过MBR的处理使废水完全达标排放，其出水水质由于国家所要求的污水排放标准。

污泥处理工艺流程简述

沉淀池底部集泥斗内的沉淀污泥由气提装置抽入污泥浓缩池，随后在污泥浓缩池内进行污泥重力浓缩处置，污泥斗凝聚浓缩后的污泥由污泥泵加压泵入厢式压滤机，再进行后续的压滤脱水处理。最终污泥浓缩池上清液及厢式压滤机滤液则统一回流至调节池进行处理。脱水后的污泥经收集后由专用污泥运输车外运至卫生填埋场进行处理。

(二)生物处理技术

在生物处理技术中，我们选择了近年来发展最为迅速的一种好氧生物处理技术——生物接触氧化法+MBR膜工艺。

该法属于生物膜法的一种，该法的生物载体主要是池内装置的优质生物填料。与其它生物处理方法相比，其主要特点是：

1.由于填料的比表面积大，池内的充氧条件良好，生物接触氧化池内单位体积的生物固体量(10~20g/L)都远远高于活性污泥法曝气池的生物量(1.5~3.0g/L)。因此，生物接触氧化池具有较高的容积负荷(3.0~6.0kgBOD5/m3˙d)，是活性污泥法的6~7倍。

2.由于相当一部分微生物固着生长在填料表面，不存在令人头痛的污泥膨胀问题，运行管理方便。

3.由于生物接触氧化池内生物固体量多，水质属完全混合型，因此生物接触氧化池对水质水量的骤变有较强的适应能力。

4.由于生物接触氧化池内生物固体量多，有机容积负荷较高，其F/M(有机基质F 与微生物M 的比值)可以保持在一定水平，因此污泥产量低于活性污泥法。

5.处理能力大，占地面积小，容积负荷高，池子容积小，相当于活性污泥法和氧化沟的四分之一至五分之一。

6.氧的利用率高(15%以上)运行动力省。

在生物接触氧化法工艺中，有两种供氧方式,一种是鼓风曝气，一种是射流曝气。这两种方式相比，鼓风曝气具有氧利用率高、能耗省等特点，因此本方案决定采用《鼓风曝气生物接触氧化法》工艺对该企业废水进行生化处理。

该技术具有投资少、效益高、运行费用低、操作管理方便、耐冲击负荷强等特点。

7.MBR膜的清洗方法一般根据膜的性质和处理液的性质来确定。无机膜的分离对象是活性污泥混合液。生物反应器中的微生物对餐饮业污水中的有机物降解是一个动态、连续的过程。餐饮污水中的营养成分主要是油、淀粉、蛋白质等，经过微生物的分解、吸收作用，将其转变成能量和自身的一部分。微生物正常代谢会产生粘性多糖类物质、粘性多肽分子和蛋白质分子等.细菌死亡后，这些物质一部分可被其它微生物所利用，一部分可能存在于活性污泥混合液中。同样，来自餐饮污水的少量无机盐也会部分被细菌等微生物摄人，剩余部分也存在于活性污泥混合液中。这些残留在污泥混合液中的成分，最终到达膜表面，形成了堵塞膜的凝胶层。

五、污水处理站设计技术方案

(一)工程地点

污水池排水口右侧空置区域。

(二)设计参数

1.设计处理能力：Q=20m3/d，每天24小时运行，设计：1m3/h。

2.设计进水水质(见表1)

表1-设计进水水质-进入综合污水池后

3.设计出水水质(采用GB8978-1996《污水综合排放标准》中的一级标准)。(见表2)

表2-设计出水水质

(三)工艺流程说明

废水经气浮设备除去漂浮物及漂浮油，流入调节池进行水质与水量的调节预处理，然后，再进入一级和二级接触氧化池进行生化处理，同时对一级和二级接触氧化池的水用鼓风机进行曝气。经过二级接触氧化池进行生化处理之后的水含有残余的生物膜，必须经行沉淀，经MBR膜工艺处理，经沉淀后的上清液排出，此时的出水水质达到GB8978-1996一级标准。经沉淀池后产生的污泥回化粪池进行厌氧处理。经过化粪池进行厌氧处理后的上清液再流入调节池进行处理，如此循环。

(四)本工艺流程中采用的特色技术

1.本工艺对产生的污泥经过巧妙设计，不需要外排处理，而是进行厌氧消化。这样大大改善了污水处理站的环境。由于整个污水处理实施全部埋在地下，基本做到不占地。

2.生物接触氧化池：该装置为整个废水处理工艺中关键技术，这里应用了目前国内最先进的不会堵塞的曝气装置——可变孔曝气软管和新型的组合式多孔环生物填料。保证了生化系统的高效运行。

(五)废水处理效果预测

表2 工程运行监测结果

由此可见 ，处理后水质达到GB8978-1996一级标准。该处理后水质再经过滤处理完全可回用于企业办公楼、住宅楼冲厕、浇花草、灌溉农田等。

(六)主要构筑物及设备概述

一体化污水处理设备的组成：

1、格栅：在综合污水进入调节池前设置一道格栅，用以去除生产污水中的软性缠绕物、较大固颗粒杂物及飘浮物，从而保护后续工作水泵使用寿命并降低系统处理工作负荷。

2、调节池：综合污水经格栅处理后进入调节池进行水量、水质的调节均化，保证后续生化处理系统水量、水质的均衡、稳定，并设置预曝气系统，用于充氧搅拌，以防止污水中悬浮颗粒沉淀而发臭，又对污水中有机物起到一定的降解功效，提高整个系统的抗冲击性能和处理效果。

3、提升泵;调节池内设置潜污泵，经均量，均质的污水提升至后级处理。

4、A级生物池：将污水进一步混合，充分利用池内高效生物弹性填料作为细菌载体，靠兼氧微生物将污水中难溶解有机物转化为可溶解性有机物，将大分子有机物水解成小分子有机物，以利于后道O级生物处理池进一步氧化分解，同时通过回流的硝炭氮在硝化菌的作用下，可进行部分硝化和反硝化，去除氨氮。

5、O级生物池：该池为本污水处理的核心部分，分二段，前一段在较高的有机负荷下，通过附着于填料上的大量不同种属的微生物群落共同参与下的生化降解和吸附作用，去除污水中的各种有机物质，使污水中的有机物含量大幅度降低。后段在有机负荷较低的情况下，通过硝化菌的作用，在氧量充足的条件下降解污水中的氨氮，同时也使污水中的COD值降低到更低的水平，使污水得以净化。

6、二沉池;进行固液分离去除生化池中剥落下来的生物膜和悬浮污泥，使污水真正净化

7、消毒池：二沉池出水流入过滤消毒池进行消毒，使出水水质符合卫生指标要求，合格外排。

8、鼓风机：供A/O级生化池、调节池中充氧曝气，搅拌、和污泥提升、污泥消化。

9、污泥提升泵：调节池内设置潜污泵，经均量，均质的污水提升至后级处理。

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❼ 污水处理工程中水泵的选型

在污水处理工程中，水泵是整个系统中最为基础和关键的一环，能够直接影响到整个系统的处理能力、稳定性和经济性等。本文从水泵型号的选择入手，介绍了各类水泵的特点以及选型所需要注意的问题，对工程人员的设计工作有指导性意义。

引言

水泵是污水处理工程中必不可少的设备之一，其作用是将相对高程较低的污水提升至后续相对高程较高的处理单元，为污水处理的顺利进行提供足够的动力。水泵选型是否正确对整个系统的稳定性，投资和运行的经济性、运行效果的合理性都有着重大的影响。

1 影响水泵选型的因素

1.1 水泵安装现场的环境

通常在污水处理中所采用的水泵分为两种，一种安装于污水外，称为离心泵即干式泵，另一种直接安装在污水中，称为潜水泵。两种泵各有其优缺点，需根据不同的场合进行选择。

离心泵运行时，叶轮的叶片高速旋转产生离心力，将介质输送到高压端出口，并在吸入口形成负压吸入介质以此循环。由于其安装于污水外，运行时只有水泵的吸水管和叶轮淹没在污水中，能够保持设备的干燥，避免泵体受污染，方便后续的管理、养护及维修。但是由于其构造关系，如果水泵中没有水就无法进行介质的输送，且极易损伤叶轮和泵体导致设备损坏。

潜水泵的工作原理也是利用离心力，但由于泵体安装于水池内，运行时水泵及管件均淹没在水中，不存在进水管灌水及水泵吸程的问题，水池的有效容积会更大，其缺点是设备浸入污水中会受到腐蚀，养护管理及维修较为麻烦。

当污水处理厂占地面积不大，对水泵的安装环境无特殊要求，建议采用潜水泵；若水池深度超出水泵吸程，则必须采用潜水泵。当污水处理厂的占地足够大，且客户要求水泵安装于水池外，可以考虑采用离心泵。当水泵必须置于液体外，且启动液面低于水泵叶轮淹没水位时，必须选用带引水辅助设备的离心泵或自吸泵。

1.2 水泵输送的介质

污水处理中涉及到的污水种类繁多，有人们日常生活排放的生活污水，有工业生产中排放的生产废水，且不同行业排放的工业废水特性也各不相同，只有选择合适的水泵，污水处理工程的运行才能稳定和有效。

根据输送介质中所含杂质的多少可将水泵分为清水泵和污水泵两种。清水泵对输送介质的清洁度要求较高，一般要求介质中固体体积含量不超过0.1%，粒度不大于0.2mm，否则极易堵塞水泵，对泵体、叶轮造成损坏。污水泵的结构原理同清水泵一样，但进行了一些内部构造的更改，如加大水泵流道、增大叶轮间隙、取消叶轮护圈、增加锯齿片等，因此可以输送含杂质较多的介质。

针对各类污水选择水泵的原则如下：

1）对于清洁度较高，物理化学性质类似于清水的污水，如清洗废水、含油废水等，建议采用清水泵进行输送；

2）对于含有大量杂质（如较大固体颗粒、各种纤维）的污水，如生活污水、纺织业废水、造纸业废水等，必须选择污水泵来作业。

3）对于有腐蚀性的或高温的污水，必须有针对地选用特殊材质的耐腐蚀泵，如塑料、不锈钢等材质制造的水泵，否则泵体容易被腐蚀，使整个系统的运行受到影响。

1.3 水泵具体型号的选择

在选择水泵的具体型号前，首先需要根据具体的设计参数计算出所需水泵的流量和扬程，然后根据实际水泵的特性曲线进行比较和选择。

1.3.1 水泵流量的计算

与大型泵站相比，污水处理工程由于排水总量有限，且一般均设有较大的污水调节池，水泵的运行流量较为稳定。根据工程设计水量和设计水泵数量，即可计算出单台水泵的设计流量。

Q=Q总

n（m3/h）Q-单台水泵设计流量（m3/h）；

Q总-工程平均小时流量（m3/h）；

n-水泵台数（台）。

对于小流量的工程一般采用2台水泵，1用1备；对于大流量的工程可采用3台水泵，2用1备，运行时2台水泵同时运行，若使用中的水泵出现故障则更换备用水泵，故障水泵可拆下进行维修，这样备用水泵的投资比1用1备要更经济。采用多台水泵时应尽量选用同型号水泵，方便维护管理。

1.3.2 水泵扬程的计算

水泵总扬程由水泵吸水高度、扬水高度及管路水头损失三方面决定，一旦水泵流量、管径及管道布置确定，水泵设计扬程就可确定。

H≥h1+h2+h3+h4（m）H-水泵总扬程（m）；

h1-吸水管水头损失（m），一般包括吸水喇叭口、90°弯头、直线段、阀门，渐缩管等；

h2-出水管水头损失（m），一般包括渐扩管、止回阀、阀门、短管、90度弯头（或三通）、直线段等；

h3-集水池最低工作水位与所需提升最高水位之间的高差（m）；

h4-安全水头（m），估算扬程时可按0.5m~1.0m计；详细计算时应慎用，以免工况点偏移。

下面分别为不同安装高度水泵扬程的计算示意图

图1水泵扬程计算示意图

对于污水处理工程而言，水泵的主要作用是提升高程而不是长距离送水，输水管路一般不长，沿程阻力损失可忽略不计，水头损失只需计算局部阻力损失即可。

1.3.3 比较选择

通常水泵的制造商会针对其生产的每一款水泵提供如图2所示的H-Q曲线和-Q曲线。其中H-Q曲线为水泵的高程-流量特性曲线，-Q曲线为水泵的效率-流量曲线。针对每个不同的工程，计算得出实际所需要的水泵的高程为Hc，流量为Qc，在上图中显示为一个具体的坐标点（Qc，Hc）。

选取水泵的原则如下：

1）选取的水泵的H-Q曲线必须同时满足流量和扬程的要求。理想状态是（Qc，Hc）能落在曲线上，但实际工程中这种情况很少，此时必须在保证流量的前提下，让水泵工况点扬程略高于设计扬程，从H-Q曲线图上看也即所选择的水泵的H-Q曲线需要略高于工程需求点（Qc，Hc）。

2）一般水泵的工况点不会是水泵的最高效率点，但要求工况点应靠近水泵的最高效率点，以保证水泵的运行效率。从η-Q曲线图上显示为Qc位于η-Q曲线的波峰位置附近。同时，由于水泵在运行过程中，水池中的水位是变化的，水泵或者水泵组在这个范围内变化时都应处于高效区。

2 结论

本文从污水处理中水泵的选型出发，介绍了各类常用水泵的特点和使用要求，以及选择水泵型号需要考虑的关键点，供工程技术人员参考

❽ 污水处理设计方案怎么做

中国环保频道网有点
我是BFMS工艺设备销售员,下面是我们的建议书(图片粘帖不上)
BFMS水处理工艺技术
20000吨/日市政污水处理技术建议书

1、工程概况
污水处理厂的日处理能力为20000吨/日，设计出水水质达到一级B标准（暂）
2、工程规模
正常处理量：20000吨/日
峰值处理量：24000吨/日
3、设计进出水水质
1）进水水质（需业主提供实际数据）
PH=6~9；CODcr≤500mg/L;BOD5≤280mg/L；
悬浮物≤300mg/L；总磷≤5.0mg/L；氨氮≤40.0mg/L

2）出水水质（需业主提供出水标准，暂定为一级B）
PH=6~9；CODcr≤60mg/L;BOD5≤20mg/L；
悬浮物≤20mg/L；总磷≤1.0mg/L；氨氮≤15.0mg/L；
总氮≤20.0mg/L；粪大肠杆菌≤10000/L。
4、加载絮凝磁分离（简称BFMS）工艺原理和优势
BFMS技术是在传统的絮凝工艺中，加入磁粉，以增强絮凝的效果，形成高密度的絮体和加大絮体的比重，达到高效除污和快速沉降的目的。磁粉的离子极性和金属特性，作为絮体的核体，大大地强化了对水中悬浮污染物的絮凝结合能力，减少絮凝剂用量，在去除悬浮物，特别是在去除磷、细菌、病毒、油、重金属等方面的效果比传统工艺要好。由于磁粉的比重高达5.0×10³kg/m³，大约是砂子的两倍，混有磁粉的絮体比重增大，絮体快速沉降，速度可达20米/时以上，整个水处理从进水到出水可在10分钟左右完成。污泥中的磁粉，利用磁粉本身的特性使用磁鼓进行分离后回收并在系统中循环使用。高梯度磁过滤器捕集流过水中的残余微小颗粒，磁过滤器依照设定的要求被自动清洗，以达到高度净化出水的目的。根据在美国采用BFMS作深度水处理的报告，磁过滤器可达到去除26纳米病菌的结果。下面图示说明了BFMS工艺的处理过程。

BFMS Process 加载絮凝磁分离工艺

絮凝/ + 加载絮凝+ 沉淀分离+磁过滤
Coagulation+Baiiasted Flocculation+Solids Separation+Magnetic Separation

该工艺以前在工程中应用很少，原因是磁种的回收技术一直没有很好的解决，而现在这一技术难点已成功地被突破，磁种的回收率达到99%以上，该工艺技术在美国也进行了项目示范和商业项目运行。我们公司已在国内申请多项专利，形成了公司的自主知识产权。在过去三年中，我们公司用250吨/日的中试车已在城市污水处理、中水回用、地表水和地下水以及自来水处理、江水、湖水、河道水处理、高磷废水处理、造纸废水处理、采矿废水处理、炼油和油田废水处理方面成功的做了多项不同运行参数的试验，取得很好的结果；10000吨/日的中试车已于2007年5月在青岛李村河入海口的城市污水投入运行一个月，运行良好。在北京金源经开污水处理厂的出水进行除高磷深度处理运行月余，处理效果佳。作为奥运会应急城市污水处理工程，在北京清河污水厂安装了4×10000吨/日和2×5000吨/日共6组BFMS系统，综合处理效果好。该技术在胜利油田应用于处理采油废水的东营胜利油田一期工程（5000吨/日）已经投入使用，油田500吨/日地下水BFMS项目和30000吨/日采油水BFMS项目也在实施中。

与其他工艺相比，磁分离技术具有以下优点：
1） BFMS工艺能应用于城市污水的一级、二级、三级、中水和各种工业污水以及饮用水。
2） 处理效果好，其出水质与超滤膜出水相媲美，BFMS工艺能有效地从水中除去微粒污染物、微生物污染物和部分已溶解于水中的污染物，如：COD、BOD、悬浮物、总磷、色度、浊度等，特别是对磷有强大的去除效果。也能结合生物工艺非常有效和经济地脱氮。
3） 耐冲击负荷能力强，对水质的冲击有独特的耐冲击能力。当前段工序出现故障时，或其他有害金属离子进入污水处理系统，污水可直接进入磁分离系统，系统仍然能够保持较高的去除效果，大幅度去除水中污染物。
4） 占地极小，20000吨/日BFMS系统的占地约为400㎡左右，另加走道、加药及操作设施总占地约700㎡左右。
5） 投资低，比膜处理有明显的优势。
6） 运行成本低，设备使用寿命长，除了正常的维护外，不用更换部件而造成高昂的二次投资。
7） 运行管理方便，启动快捷，运行管理简单。

5、污水处理厂工艺设计建议
根据工程运行经验，去除污水中的漂浮物和泥砂，保证污水厂的连续运行，进入BFMS系统的污水进行预处理是必备的。依据BFMS系统的工作原理，常规预处理即可，即粗、细格栅和沉淀池。预处理也可考虑采用污水粉碎泵。
BFMS技术具有强大除磷和悬浮物能力，同时对其他指标（氮除外）也有较强的去除能力。对处理城市污水，因BFMS技术脱氮能力较差，建议后续的生化工艺（如BAF、SBR、A/O等）仅按氨氮负荷进行设计，通过调整BFMS系统的加药量即可保证剩余的CODcr和BOD5达到排放要求。因生化脱氮需要必须的碳源，若BFMS系统去除率太高会导致生化系统的碳源不足，微生物生长缓慢，脱氮能力达不到，因此建议对污泥贮池铺设备用管道系统，回流污泥作为备用碳源。

6、工艺流程
考虑市政污水的水质特点，结合BFMS技术的工艺优点，综合考虑投资和运行效果，建议污水处理厂的工艺流程如下：

市政污水

定期外运

达标排放

BFMS技术是污水厂处理工艺的重要部分，对BFMS系统排除的剩余污泥必须进行处理。

下图仅为BFMS工艺流程图：

污水厂来水 出水

污泥脱水系统

BFMS系统平面图布置如下：

7、BFMS系统设计
1）BFMS系统共2套，单套处理量10000吨/日。
2）其他
（1）BFMS系统建议放在室内，设备空间要求L30×W20×H10米，采用轻钢结构形式。
（2）污泥处理建议不采用浓缩池，直接采用污泥贮池和污泥浓缩脱水一体机，处理BFMS系统排出的剩余污泥。在正常运行时BFMS系统排除的污泥的含水率在98-99%。
（3）配套电压为380V，每套BFMS系统装机容量为61KW（不含进水泵），运行负荷为40KW。总装机容量为122KW，总运行负荷为80KW。
（4）每套BFMS系统配套操作人员每班1人，4班3运转，均应经过上岗培训。
（5）污泥产量：0.4kgGS/m³废水。
8、BFMS系统水处理成本
1）直接运行成本：0.2446元/吨污水
A药剂：
絮凝剂干粉（29%纯度）：2500元/吨；投加浓度以20ppm（AL2O3）计，成本为0.17元/吨污水；
PAM晶体：25000元/吨；投加浓度以1ppm计，成本为0.025元/吨污水.
B电耗
0.041度/吨污水，电费以0.57元/度计，则成本为0.0234元/吨污水.
C人工:0.014元/吨污水
D维修、维护0.012元/吨污水
2)总成本:0.3244元/吨污水
A直接运行成本:0.252元/吨污水
B固定资产折旧(平均年限法)15年:0.052元/吨污水
C经营管理及其他费用:0.031元/吨污水
9、20000吨/日BFMS系统投资
本工程共需2套10000吨/日BFMS系统，20000吨/日BFMS系统投资为********元（包括设计、安装、调试及系统设备）。
10、说明：
*由于对实际污水状况不了解，未进行水的测试，故BFMS系统的运行费用只是估算，具体数据需待做试验后再确定。
*本文内容仅供内部使用。

❾ 一体化农村生活污水处理设备需要注意哪些关键参数啊

通常一体化农村生活污水处理设备参数包括：适用进水类型和浓度范围、处理规模、材质、尺寸、占地面积、工艺技术、有效容积、HRT、污水处理排放标准、重点污染物去除率、有效使用寿命，设备能耗、污水处理负荷。

1、适用进水类型和浓度范围

一体化农村生活污水处理设备的适用类型和浓度范围，是不少采购人员、项目负责人或者技术人员忽略的问题。污水处理设备厂家制造的设备是针对低浓度的农村生活污水，国内各地区由于地理环境和生活习惯差异，导致农村生活污水的浓度差异比较大。东南沿海的农村生活污水水质一般COD在200-400mg/L，NH3-N在30-50mg/L，SS在200mg/L左右，在中西部、北方地区以及完成厕改的地区，COD、BOD数值会超过1-2倍。水质一旦超标多数的农村污水处理设备无法稳定达标排放。

2、设备材质

一体化农村生活污水处理设备的材质与造价、承重和使用寿命有密切联系。从造价来看不锈钢>玻璃钢>碳钢，使用寿命方面：不锈钢>玻璃钢>碳钢，从承重来看不锈钢>碳钢>玻璃钢，可以按需选择。

3、污水处理排放标准

比较低的排放标准：二级排放标准、三级排放标准；常规农村排放标准：国标一级B、地标一级B；较严格污水排放标准：污水厂国标一级A、地标标准一级A。需明确设备水质需要达到哪个级的排放标准，否则影响验收和交付。

4、工艺技术

设备多采用生物处理工艺、AO、A2O、SBR、MBR、生物氧化接触等技术，AO、A2O、SBR技术比较成熟，性价比较高，适用于排放要求不太高的一级B排放标准；MBR和组合工艺适合高标准的一级A污水处理项目，造价普遍较高。

5、污水处理设备的处理负荷

处理负荷一般是指污水处理设备对于进入的污水能够稳定达标的前提下，所处理的污水量、或污染物的总量。污水处理设备设计标准100m3/天，进水COD是400mg/L，当天进水超过100m3/天，或者COD总量超过设备设计标准。这就是设备处理满负荷运行，水质大概率会受到影响。