『壹』 酒廠廢水處理
白酒廢水調研報告
一、 概述
白酒是一種含有較高酒精濃度的無色透明的飲料酒，是利用澱粉質原料和糖質原料經過發酵、蒸餾而製成，根據原料和工藝的不同，具有各自獨特的風味，近年來，隨著人民生活水平的提高，白酒的需求量增大，全國各大酒廠紛紛擴建，增加產量，以滿足市場的需求，白酒生產過程中排出大量有機廢水，如直接排放將對環境造成污染。
二、 白酒生產工藝
我國白酒生產大多數以高梁、小麥、玉米等作為原輔料，經過四道基本工序釀制而成，即原料的預處理、糖化發酵、蒸餾出酒、裝瓶。白酒的生產工藝有固態發酵法、半固態發酵法和液態發酵法，下圖是典型的固態發酵法：
三、 廢水的來源
白酒廢水是指從生產到貯存陳化過程中所產生的工業廢水，各個廠生產工藝有所不同，但都是屬於間歇式排放，廢水主要來自以下幾個方面：釀造車間的冷卻水、蒸餾操作工具的沖洗水、蒸餾鍋底水、蒸餾工段地面沖洗水以及發酵池滲瀝水、地下酒庫滲漏水、發酵池盲溝水、灌裝車間酒瓶清洗水、「下沙」和「糙沙」工藝工程中原料沖洗、浸泡排放水等。
四、 白酒廢水的水質水量
白酒廢水按污染程度可分為兩部分，一部分為高濃度廢水，所含有機物濃度非常高如蒸餾鍋底水、發酵池盲溝水、蒸餾工段地面沖洗水、地下酒庫滲漏水、「下沙」和「糙沙」工藝工程中原料沖洗、浸泡排放水等，其COD高達100000mg/l左右，BOD高達44000 mg/l，pH呈酸性，但這部分廢水量很小，占廢水總量不到5％，其他屬於低濃度廢水，污染物濃度遠遠低於國家排放標准，可直接排放，一般高低濃度廢水分開排放。以下是某酒廠排放的廢水水質表，該廠以高梁為原料釀酒。
釀酒車間及酒庫排放廢水水質
廢水類別 pH COD（g/l） BOD（g/l） TN（g/l） TP（mg/l） SS
（g/l）
冷卻水 7.3～7.9 0.011～0.025
蒸餾鍋底水 3.7～3.8 10～100 5.8～66 0.3～1.1 31.4~664 1.35~31
發酵池盲溝水 4.0～4.8 43～130 21～67 1.0 703 0.2~6.0
蒸餾工段地面沖洗水 4.5～5.8 4～17 1.6～8.1 0.2～1.0 158~597 2.5~6.3
地下酒庫滲水 5.7～6.0 61 31 0.15 0.3 0.4
下沙、糙沙工藝廢水水質
廢水類別 水溫 水色 pH COD（mg/l） BOD（mg/l）
高梁沖洗水 40 紅褐色渾 4.8 1781
高梁浸泡水 33 紅色 3.7 7192 2700
蒸餾鍋底水 80 灰黑色渾 6.5 7809 2665
五、 高濃度白酒廢水常見處理工藝
設計參數一覽表
厭氧反應池 容積負荷：3.0～6.0kgCOD/m3.d，
BOD去除率：80％，
接觸氧化池 容積負荷：1.0～1.5kgBOD5/m3.d，
BOD去除率：95％，
產泥量：0.3～0.5 kg/ kgBOD5
六、 工程實例
常德市武陵酒廠日排放廢水量2000噸，工程設計採取了清污分流制，高濃度廢水採用「厭氧－好氧－物化」三級處理工藝，見下圖：
高濃度廢水匯合後，水質情況如下：COD＝17700mg/L，BOD＝8900 mg/L，SS＝5500 mg/L，pH＝3.8～5.0，厭氧採用厭氧流化床反應器，該反應器以砂為載體，有機負荷為15kgCOD/m3.d，COD、BOD去除率為80％，厭氧出水經生物濾池、接觸氧化、氣浮池後，COD降至70.8 mg/L，BOD降至53.4 mg/L，全流程COD、BOD的總去除率分別為99.5％、99.4％，處理效果比較好。
本工程要求處理的酒精廢液，是一種高懸浮物、高濃度的有機廢液，對於這種生產廢液實際工程中有採用全糟處理工藝也有採用半糟處理工藝的成功實例。所謂全糟處理工藝是指生產廢液不經固液分離全部的酒糟都進入厭氧發酵系統。半糟處理工藝是指酒精糟液先經固液分離，粗渣作飼料，剩餘濾液（半糟）進厭氧處理工藝。
全糟處理工藝不產生可回用作飼料的粗渣，但沼氣產量遠高於半糟處理工藝。全糟處理工藝由於節省了固液分離機械設備，具有投資省、運行費用低的優點。但由於全部糟液都厭氧發酵，造成厭氧發酵反應器較大，整個工程佔地面積大。
由於該廠酒精生產原料採用木薯，木薯為原料產生的粗糟回用作飼料原料市場銷路不好，粗糟如果不能及時銷售出去，不但不能給公司帶來效益，而且勢必造成嚴重的二次污染。相反，甲方對沼氣需求量較大（甲方計劃將廢液處理過程中產生的沼氣回用作鍋爐燃料），全糟厭氧工藝產生的所有沼氣都能吸納，從而很大程度上減少了煤的用量，為公司帶來經濟效益。綜合以上分析，本方案選擇全糟厭氧處理工藝。
經過厭氧發酵處理後的廢水有機污染物濃度還較高，可生化性較好，需進一步進行好氧生化處理才能達到《污水綜合排放標准》GB8978-96中一級排放標准。
3.1厭氧工藝選擇
目前在廢水處理工程中，採用的厭氧處理工藝較多，如普通厭氧消化池、厭氧接觸工藝、厭氧生物濾器、上流式厭氧污泥床（UASB）和厭氧折流板反應器等。從容積負荷、去除效率來進行比較分析，目前應用較為廣泛的是UASB反應器。但是，UASB反應器抗懸浮物沖擊性能較差，當廢水中懸浮物含量太高時，顆粒污泥很難形成，而絮狀污泥的沉降性能較差，三相分離器很難保證厭氧污泥的濃度，無法實現UASB反應器高容積負荷的特點。考慮到酒精廢液高懸浮物、高濃度有機物的特點，本方案採用兩級厭氧處理工藝，第一級厭氧工藝採用適應懸浮物濃度高的厭氧接觸工藝。
厭氧接觸工藝出水經過脫氣沉澱後出水再進後續的UASB厭氧反應器進行進一步的有機物降解，使好氧生化段進水有機物濃度更低，減少能耗。
結合本工程的特點，下面對這兩種工藝介紹如下：
厭氧接觸工藝
厭氧接觸工藝是普通消化池改進的一種工藝，它包含消化池、脫氣池、沉澱池三部分。消化池是厭氧接觸工藝的反應主體，酒糟廢液從消化池上部進入池內，經與池中原有的厭氧微生物混合、接觸後，通過厭氧微生物的吸附、吸收和生物降解作用，使廢水中的有機物轉化為甲烷、 二氧化碳為主的氣體（俗稱沼氣）。消化池排出的混合液先經脫氣池脫除未分離干凈的氣體，再進沉澱池進行泥水分離。沉澱池出水進入下一級處理，沉澱池污泥迴流至消化池。
為了保證消化池厭氧微生物與有機物的充分接觸，池內溫度、水質的均勻，同時防止形成浮渣層（形成浮渣層會阻礙沼氣的及時排出），消化池需設攪拌裝置。攪拌方式較多，本方案採用泵加水射器的攪拌方式，主要居於如下考慮。由於酒糟廢液pH較低，僅僅為4~5，而厭氧微生物特別是產甲烷菌對系統內泥水的pH非常敏感，其最佳要求為6.8～7.2，因此為了保證厭氧系統的處理效果，需要對來水pH進行調節，這樣必將消耗大量的葯劑，增加了整個污水處理系統的運行成本，而厭氧系統出水pH相對較高，鹼度含量較大，卻不能得到充分的利用。通過消化池出水迴流，不但能減少鹼的投加量，而且經水射器釋放，還有很好的攪拌作用。
UASB工藝
升流式厭氧污泥床（UASB）反應器是荷蘭學者Lettinga等人於20世紀70年代初開發的。由於這種反應器結構簡單，不用填料，沒有懸浮物堵塞等問題，因此一出現便立即引起了廣大廢水處理工作者的極大興趣，並很快被廣泛應用到工業廢水和生活污水的處理中。UASB反應器在處理各種有機廢水時，反應器內一般情況下均能形成厭氧顆粒污泥，而厭氧顆粒污泥不僅具有良好的沉降性能，而且有較高的比產甲烷活性。由於UASB反應器設有三相分離器，使得反應器內的污泥不易流失，所以反應器內能維持很高的生物量，平均濃度能達到80gSS/L左右。同時，反應器的STR很大，HRT很小，這使反應器有很高的容積負荷率和處理效率以及運行穩定性。
待處理的廢水被引入UASB反應器的底部，向上流過由絮狀或顆粒狀污泥組成的污泥床。隨著污水與污泥相接觸而發生厭氧反應，產生沼氣（氣體是甲烷和二氧化碳）引起污泥床擾動。在污泥床產生的氣體中有一部分附著在污泥顆粒上，自由氣泡和附著在污泥顆粒上的氣泡上升至反應器的頂部。污泥顆粒上升撞擊到脫氣擋板的底部，這引起附著的氣泡釋放；脫氣的污泥顆粒沉澱回到污泥床的表面。自由氣體和從污泥顆粒釋放的氣體被收集在反應器頂部的集氣室內。液體中包含一些剩餘的固體和生物顆粒進入到沉澱室內，剩餘固體和生物顆粒從液體中分離並通過反射板落回到污泥層的上面。分離氣體、固體後的液體繼續上升，最後從出水堰溢流，經集水槽排出。沼氣聚集於三相分離器頂部，通過氣管排出。
高濃度有機生產廢水經過兩級厭氧反應器預處理後，有機物得到大量去除，但出水還含有一定有機污染物，本方案選用好氧系統進行後續處理。
3.2好氧工藝選擇
好氧生化處理工藝主要包含兩種形式：活性污泥法和生物膜法。活性污泥法常用工藝普通活性污泥法、SBR及各類變形工藝如CASS、DAT-IAT等、氧化溝、A/O、A2/O等。生物膜法常用工藝有生物濾池、生物轉盤、生物接觸氧化池和曝氣生物濾池，代表工藝為生物接觸氧化工藝。
下面就本工程的特點對以上幾種工藝進行比選，確定出最適宜的工藝。
普通活性污泥法
普通活性污泥法又稱普曝法，是採用普通曝氣池為主體構築物，對污水進行生化處理的方法。廢水及迴流污泥從曝氣池首端進入，沿池長方向推流式前進，需氧量首端高，末端低，利用好氧微生物對廢水中有機物進行降解，達到凈化廢水的目的。其工藝比較簡單，運行經驗成熟，此工藝對COD，BOD，SS的去除率均可達到預期效果，但該工藝BOD負荷低，抗擊負荷的能力較弱，佔地面積大。
SBR工藝
SBR法是間歇式活性污泥法（Sequence Batch Reactor Activated Sludge Process縮寫為SBR），又稱序批式活性污泥法。其特點是集生化反應池和沉澱池於一體，不需設初沉池和二沉池，亦避免迴流污泥泵房等裝置。基本操作為進水，反應，沉澱，出水等過程組成。從廢水流入開始到出水排泥結束為一個周期。在周期內一切過程都在一個設有曝氣裝置的反應池中依次進行。該法不易產生污泥膨脹，處理構築物簡單，同時對運行參數調整後可有效進行生物脫氮除磷。但由於其運行的周期性，一般要設置多池，池體內有效利用率低，佔地面積較大，運行控制較復雜。
接觸氧化工藝
生物接觸氧化是一種好氧生物膜法工藝，池內設有填料，部分微生物以生物膜的形式固著生長在填料表面，部分則是絮狀懸浮生長於水中。該工藝兼有活性污泥法與生物膜法二者的特點，其優點有：
容積負荷高，處理時間短；
生物活性高；
污泥產量低，無需污泥迴流；
出水水質好且穩定；
不存在污泥膨脹問題；
該工藝成熟穩定，佔地面積省，設備國產化，在小規模廢水處理工程中得到了廣泛的應用。但對於水量較大時，存在填料用量大、安裝、維護復雜，填料費用高等不利因數。
各種工藝的綜合比較見下表：
幾種好氧技術或工藝在工業廢水處理應用的比較
序號 工藝或技術 普通活性污泥法 生物接觸氧化法 SBR
1 BOD負荷 低 較高 較低
2 抗沖擊負荷 較差 一般 好
3 抗絲狀膨脹 較差 好 較好
4 投資 大 較大 一般
5 佔地面積 大 較小 小
6 運行控制 一般 簡單 復雜
7 自控要求 簡單 簡單 復雜
8 設備維修 一般 一般 復雜
9 運行費用 較高 一般 一般
綜合比較以上工藝，對於本工程日處理水量3500噸採用SBR工藝較合理。因此，在本方案中，好氧段我們採用SBR工藝對廢水進行處理。
好氧處理系統出水各項污染物指標都有很大程度的降低，基本能夠保證出水達到《污水綜合排放標准》GB8978-96中一級排放標准。考慮到一定沖擊負荷，為了確保出水水質的達標，SBR出水再經絮凝過濾處理後排放，如果SBR出水長期穩定達標，可以超越絮凝過濾裝置，SBR出水直接排放。
『貳』 木薯生產乙醇的工藝
年長1萬噸無水乙醇的生產工藝及設備方案【摘要】【關鍵詞】燃料乙醇 生產工藝 物料衡算 設備選型【正文】1、前言 無水乙醇是一種應用很廣泛的有機溶劑，是一種可再生的生物能源。其中燃料乙醇被認為是替代和節約汽油的最佳原料之一，能和汽油以一定的比例混配成一種車用原料。乙醇的生產有化學合成法和生物發酵法，隨著全球石油的縮減，化學合成已受限制，生物發酵生產乙醇受各方推崇和應用。生物發酵法是利用澱粉質原料或糖質原料，在微生物作用下生成乙醇的方法。澱粉質原料生產乙醇過程包括：原料粉碎、蒸煮糖化、酒母制備、發酵及蒸餾精製等工序。2、燃料乙醇2.1乙醇性質 酒精是一種無色透明、易揮發，易燃燒，不導電的液體。有酒的氣味和刺激的辛辣滋味，微甘。學名是乙醇， 分子式C2H6O，（酒精燃燒C2H5OH＋3O2=2CO2↑＋3H2O）因為它的化學分子式中含有羥基，所以叫做乙醇，比重0.7893(20／4°)。 乙醇的分子量：46
外觀與性狀： 無色液體，有酒香。
燃點：75℃ 熔點：-114.1℃ 沸點（一標准大氣壓下）： 78.3 ℃
相對密度(水=1)： 0.79 相對蒸氣密度(空氣=1)： 1.59 飽和蒸氣壓(kPa)： 5.33(19℃)
燃燒熱(kJ/mol)： 1365.5
臨界溫度(℃)： 243.1 臨界壓力(MPa)： 6.38
辛醇/水分配系數的對數值： 0.32 閃點(℃)： 12
引燃溫度(℃)： 363
爆炸上限%(V/V)： 19.0 爆炸下限%(V/V)： 3.3 2.2類別和主產品 工業乙醇（該方案的產品是燃料乙醇）工業酒精含乙醇96%以上，還含少量甲醇和其他物質。 甲醇是有害的。它可以揮發，對呼吸系統有害。有人用工業酒精（含甲醇的乙醇）做酒，飲用後可導致失明。 食用乙醇：食用酒精使用糧食和酵母菌在發酵罐里經過發酵後，經過過濾、精餾來得到的產品，通常為乙醇的水溶液，或者說是水和乙醇的互溶體，食用酒精里不含有對人體有毒的苯類和甲醇。 葯用乙醇：乙醇含量在75％左右無水乙醇：無水乙醇的酒精含量極高，分為化學純和分析純，化學純的含量大於等於99.5%，分析純的含量在99.9%以上。 燃料乙醇是指未加變性劑的、可作為燃料用的無水乙醇。燃料乙醇可緩解能源緊張，減少環境污染，促進農業發展。3、生產工藝3.1總流程 雙酶糖化間歇（或連續）發教酒精流程示意圖a-澱粉酶 糖化酶 ↓ ↓薯干→粉碎機→調漿罐→連續蒸煮器→蒸煮醪→糖化鍋 廢槽 ↖ ↓酒精←分子篩脫水 ← 蒸餾←成熟發酵醪←發酵醪←糖化醪雜醇油 ↙ ↙ ↓ ↙ ↓ 酵母種→斜面試管→搖瓶培養→小酒母罐→大酒母罐 ↑ ↗ ↓ 空氣→空壓機→過濾器→無菌空氣 酒母醪3．2原料及原料預處理3.2.1原料 薯干：含澱粉68％，水分13％，直接從市場購買。水：包括粉料液化糖化用水、發酵用水、蒸餾車間用水和清洗用水等，都利用城市自來水或是自來水經過一系列滅菌消毒的無菌水。澱粉酶和糖化酶：a-澱粉酶用量為8u/g原料，糖化酶用量為100u/g原料，酒母糖化醪用糖化酶量200u/g原料。硫酸和硫酸銨等：硫酸銨用量8kg/t（酒精），硫酸用量（調pH用）5.5kg/t（酒精）。乙醇酵母：發酵用的菌種，將糖化醪發酵產生乙醇、CO2和其他副產物。3.2.2原料預處理 薯干預處理示意圖原料薯干→篩選→浮選→磁選→破碎→制漿→液化（糊化） ↓ ↓ ↘ ↓纖維、泥沙 石塊、磚塊 鐵雜 糖化 ← 冷卻 ↑ 糖化酶3.2.2.1原料除雜和粉碎（1）澱粉質原料在收集時，會混進沙土、雜物，甚至金屬夾雜物等。一般採用先振動篩篩選，再磁力除鐵器磁選以除去雜質。（2）澱粉質原料中澱粉顆粒常以顆粒狀態儲存於細胞中，不宜被直接利用。粉碎後有利於增加原料表面積，加快吸水速度，縮短水熱處理時間；有利於澱粉酶的作用，提高澱粉的轉化率，同時有利於原料在生產過程中的輸送。粉碎方法有乾式粉碎和濕式粉碎，此次採用濕式粉碎進行生產（3）由粉塵損失造成的澱粉損失率約為0.40％。3.2.2.2水熱處理（液化）和連續蒸煮糖化（1）澱粉的液化：是利用澱粉液化酶使糊化的澱粉黏度降低，並水解成糊精和低聚糖的過程。 使用耐高溫的a-澱粉酶，採用95℃的處理溫度，使用普通a-澱粉酶，採用85℃處理溫度。現採用低壓噴射液化器來完成澱粉的液化。調漿溫度為50℃，噴射液化器使粉漿迅速升溫至105 ℃，進入維持管保溫液化5~8min，真空閃急蒸發冷卻至95 ℃進入液化罐反應約60min後，進真空冷卻器冷卻至63 ℃後糖化30min。低壓噴射液化處理工藝 粉料→加水制漿→噴射液化→保溫液化→冷卻糖化 ↑ ↑ a-澱粉酶 蒸汽 （2）澱粉的糖化：是利用糖化酶將澱粉液化的產物進一步水解成葡萄糖的的過程，並為發酵提供含糖適量並保持一定酶活力的無菌或極少雜菌的醪液。 糖化溫度一般根據糖化酶的最適作用溫度進行控制，即58~60℃為宜，糖化酶作用的最適pH為4.2~5.0。醪液的pH太高或太低都將破壞酶的活力，不利於糖化。 糖化酶用量一般為每克澱粉使用80~150U，視原料品種、糖化方式等定量。 糖化時間不宜過長，一般在15~25min的范圍，也可以根據糖化醪進行調控，即以產生25％~35％的還原糖的時間為宜。蒸煮糖化中由於澱粉殘留及糖分破壞造成的澱粉損失約為0.40％。3.2.2.3乙醇酵母的培養 麥芽汁 麥芽汁 麥芽汁 糖化醪瓊脂 →↓ ↓ ↓ ↓酵母→斜面試管→液體試管→三角瓶培養→卡氏罐培養→小酒母罐培養→大酒母罐培養→發酵罐 ↖ ↗ 糖化醪 乙醇酵母的培養（酒母1：10擴大培養）（1）原菌種斜面培養：麥芽汁瓊脂，25~30℃培養3~5天（冰箱4℃保存備用）。（2）液體試管：10°Bx麥芽汁，滅菌冷卻至25~30℃，無菌接種置25~30℃培養20h。（3）三角瓶培養：1/3麥芽汁和2/3糖化醪， 25~30℃培養12~14h，pH4~6（4）卡式罐培養：糖化醪，25~30℃培養12~14h，pH4~6（5）小酒母罐、大酒母罐培養：糖化醪，25~30℃培養12~14h，pH4~63.3乙醇發酵 ——菌種：乙醇酵母； 培養基：薯干糖化醪→發酵醪； pH:4.2~4.5;（1）前發酵期：醪液中酵母密度小，酵母進行適應，發酵作用不強。實際生產時，酒母量在10％左右，前發酵期時間為6~8h，連續發酵時，前發酵期基本不存在。（2）主發酵期：酵母不再大量繁殖，而主要進行乙醇發酵，發酵作用強烈，糖分消耗迅速，乙醇逐漸增加。主發酵溫度控制在30~34℃ 不得高於34~35℃，發酵時間一般為12~15小時。（3）後發酵期：醪液中的糖分已大部分被發酵，但醪液中殘存的糊精等多糖成分繼續被轉化為可發酵性糖，酵母把它轉化為乙醇。後糖化作用速度比糖發酵速度要慢得多，乙醇和CO2生產量減少，表觀看來氣泡不斷產生，但醪液不再翻動。後發酵期一般需40小時左右才能完成，保持醪液溫度在30℃±1℃ 。（4）發酵過程中的澱粉損失率：發酵殘糖——1.3％巴斯德效應——4.0％酒氣自然蒸發與被CO2帶走——0.30％ （若有酒精捕捉器，損失為0.30％）3.4分離純化和蒸餾精製分離純化工藝流程圖發酵罐→泵→醪塔→濃縮塔→粗酒精→分子篩塔A、B→冷凝↖ ↗ ↑ ↓蒸汽 蒸汽 無水乙醇過程中的澱粉損失率：（1）廢槽帶走等——1.60％
（2）脫水損失——1.0％3.5副產品利用和廢水廢渣處理酒精槽→固液分離→濾液→處理→澄清液→回用及生物處理 ↓ ↓ 濾渣→飼料 ← 泥漿4、物料衡算（1）生產方法：雙酶糖化、間歇發酵、塔蒸餾。（2）生產天數：每年300d。 （3）燃料酒精日產量：344t。（4）燃料酒精年產量：100200t。（5）產品質量：國際燃料酒精，乙醇含量99.5％以上（體積分數）（6）主原料：薯干原料含澱粉68％，水分13％。（7）酶用量：a-澱粉酶用量為8u/g原料，糖化酶用量為100u/g原料，酒母糖化醪用糖化酶量200u/g原料。（8）硫酸銨用量8kg/t（酒精），硫酸用量（調pH用）5.5kg/t（酒精）。一 、原料計算①糖化：（C6H12O5）n + nH2O → n C6H12O6 （1-1） 162 18 180發酵：C6H12O6 → 2 C2H5OH + 2CO2 （1-2） 180 46×2 44×2②生產1000kg燃料酒精的理論澱粉消耗量由（1-1）和（1-2）求得：1000×99.18％×162÷92＝1746.5（kg）燃料酒精體積分數99.5％換算成質量分數為99.18％。③生產1000kg燃料酒精的實際澱粉消耗量 表（3-1） 生產過程各階段澱粉損失率生產過程損失原因澱粉損失率％備注原料處理粉塵損失0.40蒸煮糖化澱粉殘留及糖分壞0.40發酵發酵殘糖1.3發酵巴斯德效應4.0發酵酒氣自然蒸發與被CO2帶走0.30加酒精捕集器0.30％蒸餾廢槽帶走等1.60脫水脫水損失1．0總計損失9.01746.5÷（100％－9.0％）=1919.2（kg）④生產1000kg燃料酒精的薯干原料消耗量薯干原料含澱粉68％，水分13％1919.2÷68％=2822.4（kg）⑤a-澱粉酶消耗量應用酶活力為20000u/g的a-澱粉酶液化酶用量：2822.4×1000×8÷20000=1.29（kg）⑥糖化酶耗量糖化酶活力為100000u/g。使用量為100u/g原料2822.4×1000×100÷100000=2.82（kg）此外，酒母糖化酶用量按200u/g（原料）計，且酒母用量為10%2822.4×10%×70%×200÷100000=0.395（kg）式中70%為酒母的糖化液佔70%。其餘為稀釋水與糖化劑。兩項合計，糖化酶用量為3.215kg。⑦硫酸銨耗用量作為補充氮源，其用量為酒母用量的0.1%。二、蒸煮醪量的計算澱粉原料連續蒸煮的粉料加水為1:2，故粉漿量為：2822.4×（1＋2）=8467.2（kg）經噴射液化連續蒸煮,最終蒸煮醪液量為8597.4kg。三、糖化醪與發酵醪量的計算設發酵結束後成熟醪量含酒精10%(體積分數)，相當於8.01%（質量分數）。並設蒸餾效率為98.4%，而且發酵罐酒精捕集器回收酒精洗水和洗罐用水分別為成熟醪液的5%和1%，則生產1000kg99.18%（質量分數）酒精成品計算如下：① 需蒸餾的成熟發酵醪量為：F=1000×99.18%÷98.4%÷8.01%×（100+5+1）÷100=13338.4(kg)② 若不計酒精捕集器和洗罐用水，則成熟發酵醪量為：13338.4÷106%=12583.4（kg）③ 入蒸餾塔的成熟醪乙醇濃度為：1000÷98.4%÷13338.4=7.62%（質量分數）④ 相應發酵過程放出CO2總量為991.8÷98.4%×44÷46=964.1（kg）⑤接種量按10%計，則酒母醪量為m：（2583.4+964.1）÷【（100+10）÷100】×10%=1231.6（kg）⑥酒母醪的70%是糖化醪，其餘為糖化劑和稀釋水，則糖化醪量為：（2583.4+964.1）÷【（100+10）÷100】+1231.6×70%=13178.0（kg）四、10000t/a薯干原料酒精廠總物料衡算① 酒精成品日產燃料酒精量為：10000÷300=33.3（t），取整數位34t/d實際年燃料酒精總產量為：34×300=10020（t/a）② 主要原料薯干用量日耗量為：2822.4×34=95961.6（kg/d）年耗量為：95961.6×300=2.879×106（kg）=282885（t/a）表（4-1） 10000t/a薯干原料酒精廠物料衡算表物料﹨數量生產1000kg燃料酒精物料量/kg每天數量/t每年數量/t燃料酒精10003410020薯干原料2822.495.961628788.48a-澱粉酶1.1290.0383911.5158糖化酶3.2150.1093132.793硫酸銨1.2320.0418912.5664硫酸5.50.18756.1蒸煮粉漿8467.2287.88586365.44成熟蒸煮醪8597.4292.31287693.48糖化醪13178448.052134415.6酒母醪1231.641.874412562.32蒸餾發酵醪13338453.506136051.7二氧化碳964.132.77949833.82廢醪13550460.697138209
『叄』 我想做一篇關於酒廠 廢水治理方案設計的綜述！
白酒廢水調研報告
一、 概述
白酒是一種含有較高酒精濃度的無色透明的飲料酒，是利用澱粉質原料和糖質原料經過發酵、蒸餾而製成，根據原料和工藝的不同，具有各自獨特的風味，近年來，隨著人民生活水平的提高，白酒的需求量增大，全國各大酒廠紛紛擴建，增加產量，以滿足市場的需求，白酒生產過程中排出大量有機廢水，如直接排放將對環境造成污染。
二、 白酒生產工藝
我國白酒生產大多數以高梁、小麥、玉米等作為原輔料，經過四道基本工序釀制而成，即原料的預處理、糖化發酵、蒸餾出酒、裝瓶。白酒的生產工藝有固態發酵法、半固態發酵法和液態發酵法，下圖是典型的固態發酵法：
三、 廢水的來源
白酒廢水是指從生產到貯存陳化過程中所產生的工業廢水，各個廠生產工藝有所不同，但都是屬於間歇式排放，廢水主要來自以下幾個方面：釀造車間的冷卻水、蒸餾操作工具的沖洗水、蒸餾鍋底水、蒸餾工段地面沖洗水以及發酵池滲瀝水、地下酒庫滲漏水、發酵池盲溝水、灌裝車間酒瓶清洗水、「下沙」和「糙沙」工藝工程中原料沖洗、浸泡排放水等。
四、 白酒廢水的水質水量
白酒廢水按污染程度可分為兩部分，一部分為高濃度廢水，所含有機物濃度非常高如蒸餾鍋底水、發酵池盲溝水、蒸餾工段地面沖洗水、地下酒庫滲漏水、「下沙」和「糙沙」工藝工程中原料沖洗、浸泡排放水等，其COD高達100000mg/l左右，BOD高達44000 mg/l，pH呈酸性，但這部分廢水量很小，占廢水總量不到5％，其他屬於低濃度廢水，污染物濃度遠遠低於國家排放標准，可直接排放，一般高低濃度廢水分開排放。以下是某酒廠排放的廢水水質表，該廠以高梁為原料釀酒。
釀酒車間及酒庫排放廢水水質
廢水類別 pH COD（g/l） BOD（g/l） TN（g/l） TP（mg/l） SS
（g/l）
冷卻水 7.3～7.9 0.011～0.025
蒸餾鍋底水 3.7～3.8 10～100 5.8～66 0.3～1.1 31.4~664 1.35~31
發酵池盲溝水 4.0～4.8 43～130 21～67 1.0 703 0.2~6.0
蒸餾工段地面沖洗水 4.5～5.8 4～17 1.6～8.1 0.2～1.0 158~597 2.5~6.3
地下酒庫滲水 5.7～6.0 61 31 0.15 0.3 0.4
下沙、糙沙工藝廢水水質
廢水類別 水溫 水色 pH COD（mg/l） BOD（mg/l）
高梁沖洗水 40 紅褐色渾 4.8 1781
高梁浸泡水 33 紅色 3.7 7192 2700
蒸餾鍋底水 80 灰黑色渾 6.5 7809 2665
五、 高濃度白酒廢水常見處理工藝
設計參數一覽表
厭氧反應池 容積負荷：3.0～6.0kgCOD/m3.d，
BOD去除率：80％，
接觸氧化池 容積負荷：1.0～1.5kgBOD5/m3.d，
BOD去除率：95％，
產泥量：0.3～0.5 kg/ kgBOD5
六、 工程實例
常德市武陵酒廠日排放廢水量2000噸，工程設計採取了清污分流制，高濃度廢水採用「厭氧－好氧－物化」三級處理工藝，見下圖：
高濃度廢水匯合後，水質情況如下：COD＝17700mg/L，BOD＝8900 mg/L，SS＝5500 mg/L，pH＝3.8～5.0，厭氧採用厭氧流化床反應器，該反應器以砂為載體，有機負荷為15kgCOD/m3.d，COD、BOD去除率為80％，厭氧出水經生物濾池、接觸氧化、氣浮池後，COD降至70.8 mg/L，BOD降至53.4 mg/L，全流程COD、BOD的總去除率分別為99.5％、99.4％，處理效果比較好。
本工程要求處理的酒精廢液，是一種高懸浮物、高濃度的有機廢液，對於這種生產廢液實際工程中有採用全糟處理工藝也有採用半糟處理工藝的成功實例。所謂全糟處理工藝是指生產廢液不經固液分離全部的酒糟都進入厭氧發酵系統。半糟處理工藝是指酒精糟液先經固液分離，粗渣作飼料，剩餘濾液（半糟）進厭氧處理工藝。
全糟處理工藝不產生可回用作飼料的粗渣，但沼氣產量遠高於半糟處理工藝。全糟處理工藝由於節省了固液分離機械設備，具有投資省、運行費用低的優點。但由於全部糟液都厭氧發酵，造成厭氧發酵反應器較大，整個工程佔地面積大。
由於該廠酒精生產原料採用木薯，木薯為原料產生的粗糟回用作飼料原料市場銷路不好，粗糟如果不能及時銷售出去，不但不能給公司帶來效益，而且勢必造成嚴重的二次污染。相反，甲方對沼氣需求量較大（甲方計劃將廢液處理過程中產生的沼氣回用作鍋爐燃料），全糟厭氧工藝產生的所有沼氣都能吸納，從而很大程度上減少了煤的用量，為公司帶來經濟效益。綜合以上分析，本方案選擇全糟厭氧處理工藝。
經過厭氧發酵處理後的廢水有機污染物濃度還較高，可生化性較好，需進一步進行好氧生化處理才能達到《污水綜合排放標准》GB8978-96中一級排放標准。
3.1厭氧工藝選擇
目前在廢水處理工程中，採用的厭氧處理工藝較多，如普通厭氧消化池、厭氧接觸工藝、厭氧生物濾器、上流式厭氧污泥床（UASB）和厭氧折流板反應器等。從容積負荷、去除效率來進行比較分析，目前應用較為廣泛的是UASB反應器。但是，UASB反應器抗懸浮物沖擊性能較差，當廢水中懸浮物含量太高時，顆粒污泥很難形成，而絮狀污泥的沉降性能較差，三相分離器很難保證厭氧污泥的濃度，無法實現UASB反應器高容積負荷的特點。考慮到酒精廢液高懸浮物、高濃度有機物的特點，本方案採用兩級厭氧處理工藝，第一級厭氧工藝採用適應懸浮物濃度高的厭氧接觸工藝。
厭氧接觸工藝出水經過脫氣沉澱後出水再進後續的UASB厭氧反應器進行進一步的有機物降解，使好氧生化段進水有機物濃度更低，減少能耗。
結合本工程的特點，下面對這兩種工藝介紹如下：
厭氧接觸工藝
厭氧接觸工藝是普通消化池改進的一種工藝，它包含消化池、脫氣池、沉澱池三部分。消化池是厭氧接觸工藝的反應主體，酒糟廢液從消化池上部進入池內，經與池中原有的厭氧微生物混合、接觸後，通過厭氧微生物的吸附、吸收和生物降解作用，使廢水中的有機物轉化為甲烷、 二氧化碳為主的氣體（俗稱沼氣）。消化池排出的混合液先經脫氣池脫除未分離干凈的氣體，再進沉澱池進行泥水分離。沉澱池出水進入下一級處理，沉澱池污泥迴流至消化池。
為了保證消化池厭氧微生物與有機物的充分接觸，池內溫度、水質的均勻，同時防止形成浮渣層（形成浮渣層會阻礙沼氣的及時排出），消化池需設攪拌裝置。攪拌方式較多，本方案採用泵加水射器的攪拌方式，主要居於如下考慮。由於酒糟廢液pH較低，僅僅為4~5，而厭氧微生物特別是產甲烷菌對系統內泥水的pH非常敏感，其最佳要求為6.8～7.2，因此為了保證厭氧系統的處理效果，需要對來水pH進行調節，這樣必將消耗大量的葯劑，增加了整個污水處理系統的運行成本，而厭氧系統出水pH相對較高，鹼度含量較大，卻不能得到充分的利用。通過消化池出水迴流，不但能減少鹼的投加量，而且經水射器釋放，還有很好的攪拌作用。
UASB工藝
升流式厭氧污泥床（UASB）反應器是荷蘭學者Lettinga等人於20世紀70年代初開發的。由於這種反應器結構簡單，不用填料，沒有懸浮物堵塞等問題，因此一出現便立即引起了廣大廢水處理工作者的極大興趣，並很快被廣泛應用到工業廢水和生活污水的處理中。UASB反應器在處理各種有機廢水時，反應器內一般情況下均能形成厭氧顆粒污泥，而厭氧顆粒污泥不僅具有良好的沉降性能，而且有較高的比產甲烷活性。由於UASB反應器設有三相分離器，使得反應器內的污泥不易流失，所以反應器內能維持很高的生物量，平均濃度能達到80gSS/L左右。同時，反應器的STR很大，HRT很小，這使反應器有很高的容積負荷率和處理效率以及運行穩定性。
待處理的廢水被引入UASB反應器的底部，向上流過由絮狀或顆粒狀污泥組成的污泥床。隨著污水與污泥相接觸而發生厭氧反應，產生沼氣（氣體是甲烷和二氧化碳）引起污泥床擾動。在污泥床產生的氣體中有一部分附著在污泥顆粒上，自由氣泡和附著在污泥顆粒上的氣泡上升至反應器的頂部。污泥顆粒上升撞擊到脫氣擋板的底部，這引起附著的氣泡釋放；脫氣的污泥顆粒沉澱回到污泥床的表面。自由氣體和從污泥顆粒釋放的氣體被收集在反應器頂部的集氣室內。液體中包含一些剩餘的固體和生物顆粒進入到沉澱室內，剩餘固體和生物顆粒從液體中分離並通過反射板落回到污泥層的上面。分離氣體、固體後的液體繼續上升，最後從出水堰溢流，經集水槽排出。沼氣聚集於三相分離器頂部，通過氣管排出。
高濃度有機生產廢水經過兩級厭氧反應器預處理後，有機物得到大量去除，但出水還含有一定有機污染物，本方案選用好氧系統進行後續處理。
3.2好氧工藝選擇
好氧生化處理工藝主要包含兩種形式：活性污泥法和生物膜法。活性污泥法常用工藝普通活性污泥法、SBR及各類變形工藝如CASS、DAT-IAT等、氧化溝、A/O、A2/O等。生物膜法常用工藝有生物濾池、生物轉盤、生物接觸氧化池和曝氣生物濾池，代表工藝為生物接觸氧化工藝。
下面就本工程的特點對以上幾種工藝進行比選，確定出最適宜的工藝。
普通活性污泥法
普通活性污泥法又稱普曝法，是採用普通曝氣池為主體構築物，對污水進行生化處理的方法。廢水及迴流污泥從曝氣池首端進入，沿池長方向推流式前進，需氧量首端高，末端低，利用好氧微生物對廢水中有機物進行降解，達到凈化廢水的目的。其工藝比較簡單，運行經驗成熟，此工藝對COD，BOD，SS的去除率均可達到預期效果，但該工藝BOD負荷低，抗擊負荷的能力較弱，佔地面積大。
SBR工藝
SBR法是間歇式活性污泥法（Sequence Batch Reactor Activated Sludge Process縮寫為SBR），又稱序批式活性污泥法。其特點是集生化反應池和沉澱池於一體，不需設初沉池和二沉池，亦避免迴流污泥泵房等裝置。基本操作為進水，反應，沉澱，出水等過程組成。從廢水流入開始到出水排泥結束為一個周期。在周期內一切過程都在一個設有曝氣裝置的反應池中依次進行。該法不易產生污泥膨脹，處理構築物簡單，同時對運行參數調整後可有效進行生物脫氮除磷。但由於其運行的周期性，一般要設置多池，池體內有效利用率低，佔地面積較大，運行控制較復雜。
接觸氧化工藝
生物接觸氧化是一種好氧生物膜法工藝，池內設有填料，部分微生物以生物膜的形式固著生長在填料表面，部分則是絮狀懸浮生長於水中。該工藝兼有活性污泥法與生物膜法二者的特點，其優點有：
容積負荷高，處理時間短；
生物活性高；
污泥產量低，無需污泥迴流；
出水水質好且穩定；
不存在污泥膨脹問題；
該工藝成熟穩定，佔地面積省，設備國產化，在小規模廢水處理工程中得到了廣泛的應用。但對於水量較大時，存在填料用量大、安裝、維護復雜，填料費用高等不利因數。
各種工藝的綜合比較見下表：
幾種好氧技術或工藝在工業廢水處理應用的比較
序號 工藝或技術 普通活性污泥法 生物接觸氧化法 SBR
1 BOD負荷 低 較高 較低
2 抗沖擊負荷 較差 一般 好
3 抗絲狀膨脹 較差 好 較好
4 投資 大 較大 一般
5 佔地面積 大 較小 小
6 運行控制 一般 簡單 復雜
7 自控要求 簡單 簡單 復雜
8 設備維修 一般 一般 復雜
9 運行費用 較高 一般 一般
綜合比較以上工藝，對於本工程日處理水量3500噸採用SBR工藝較合理。因此，在本方案中，好氧段我們採用SBR工藝對廢水進行處理。
好氧處理系統出水各項污染物指標都有很大程度的降低，基本能夠保證出水達到《污水綜合排放標准》GB8978-96中一級排放標准。考慮到一定沖擊負荷，為了確保出水水質的達標，SBR出水再經絮凝過濾處理後排放，如果SBR出水長期穩定達標，可以超越絮凝過濾裝置，SBR出水直接排放。
『肆』 如何解決工業廢水處理難題
首先，工業結構調整與產業(產品、產能)淘汰相結合。調整的對象是高能耗、高物耗、高污回染和資答源消耗型的工業行業和小型製造企業。如草漿造紙，煤化工、焦炭，染料、醫葯、農葯等精細化工，釀造、木薯澱粉酒精，鉛鋅冶煉、電路板，發泡劑、離子膜燒鹼等。這些行業廢水等污染治理難度大、投資高、運行成本高。要嚴格控制這些行業的規模數量，產品最好禁止出口，能夠滿足內需即可，或者轉而依靠進口。針對這些行業，要採取的措施是嚴格環境管理制度，通過項目審批、環評等手段限制這些行業。
其次，提高排放標准、促進深度治理。當標准提高時，處理技術必須適應，增加工藝流程、採取關鍵技術、提高去除效率。同時，加強工業廢水的循環利用、廢水回用，深度處理、發展低排放技術等。
第三，推進清潔生產、發展循環經濟。
第四，提高設施運行管理的技術水平。廢水處理設施的運行管理水平至關重要，建設設施、工藝技術的科技支持固然重要，但支撐達標排放和減排的根本還在於運行。先進技術的採用、缺陷的改造和保障正常運行都需要高新科技的支持，且後者要求更高。
『伍』 原創：怎麼發酵潲水泔水酒糟豆渣醬油渣木薯渣秸稈喂豬喂牛餵羊
怎麼發酵潲水泔水酒糟豆渣醬油渣木薯渣秸稈喂豬喂牛餵羊？潲水又稱餿水。是餐飲行業將顧客吃剩的飯菜和湯水收集到一起得到的垃圾，八十年代中期以前的農村甚至部分城鎮家庭也有自己儲存潲水的習慣。通常用來喂豬。摘要：泔水已成為我們生活垃圾中的一種，怎樣才能充分利用它，變禍害為財富呢？本文就以泔水的重復利用作一個簡單的介紹。泔水，也稱潲水，作為我們生活中的一種廢水，不論是在農村還是城市，特別是隨著餐飲業的蓬勃發展，使得飯店的泔水日益增多。賓館、飯店、學校等源源不斷的產出，但只要充分利用也能有很大的回報。從賓館、飯店、學校等收集來的殘菜剩飯，成本低廉、營養豐富，是養豬的好飼料。一．目前的問題 潲水（泔水）養豬最大弊端表現在:其一是將收集起來的潲水需經過高溫消毒、殺菌，除花費大量的燃料費用外，工作人員還非常辛苦，其二是營養也很不平衡，特別是植物蛋白質奇缺，動物蛋白質相對過剩，而且品質不好，所以養豬長不快，一般要六七個月才上市；再次潲水中成分復雜，含有毒有害物質較多，容易引起各種傳染病和寄生蟲病的威脅，病豬、死豬現象時有發生，造成虧本風險很大；最後，容易變質，保存的時間不長。有相關報道泔水發酵成飼料，在養豬業上取得了很好的效果。二．泔水發酵成飼料的原理 利用微生物可以將泔水發酵成安全飼料，農富康潲水飼料發酵劑在這方面已經有了一些成績。既可縮短出欄時間(由過去的六-七個月上市，縮短到五個月以內),還可大大節省燃料成本、人力成本, 減輕勞動強度，達到或超過全價飼料的效果。飼養出的豬皮膚紅潤，油光發亮，整個豬欄無臭氣無異味，環境清新。為什麼能出現這么好的效果呢？以農富康為例，微生物發酵助劑，又稱微生物發酵劑等，是指採用高科技方法手段，經人工特別培養、選育、提純、復壯等工藝，而形成的一種有著特殊「神奇」功能的復合型微生物菌劑，其中起關鍵作用的主要微生物有細菌、絲狀菌、酵母菌、放線菌等「功能」菌群（「功能菌」可形象理解為「牧羊犬」、「警犬」，體格健壯，武功高強）。是符合國家環保和綠色食品生產資料要求的專用微生物發酵菌劑。在北京、上海、天津、徐州、高郵、大連、成都、寧波、沈陽、哈爾濱、廣州、南寧、海南、重慶、烏魯木齊等全國三十幾個省市推廣很快，正打入英、澳、敘等國際市場。微生物發酵助劑主要用於畜禽糞便、農作物秸稈、城鄉生活垃圾、養殖場屠宰下腳料、公園物業小區枯枝落葉、苗木花卉下腳料等有機廢棄物，使之快速發酵腐熟變成綠色無公害肥料或飼料，變廢為寶，化害為利，循環利用資源。農富康生物發酵劑（Fermentabilitymicrobe）屬於國內首創的天然復合發酵菌劑，同時吸收日韓高端微生物工程技術與工藝流程之精華，發酵功能「狂野」、「威猛」，是製作環保、綠色生態肥料、苗木花卉基質營養土的最佳快速發酵助劑。集「除臭」、「制肥」、「制粗飼料」、「防病」、「環保安全」多功能於一體。農富康發酵助劑製作食用菌培養料，具有發酵快，發酵徹底，既能高溫發酵，又能低溫發酵，大大縮短常規發酵製作時間，減小勞動強度，降低成本等特點外；還有「廣普性」（幾乎可發酵一切需發酵的有機物料）發酵和「適應性強」（對環境條件要求較寬松）等特點。對比試驗示範表明，本發酵菌劑比國內外同類產品（如日本的EM、韓國的農富露、Enzyme）有更優的性價比。具體體現在「快」、「猛」、「狠」、「省」！三．泔水（潲水）發酵成飼料的方法1．配料 先將泔水將明水瀝干後,再加其他料,將水分調低至60%左右(判斷方法詳見說明書，即手抓成團，落地即散為宜)。參考配方為：（1）瀝干後的泔水60-70%；（2）玉米粉10%；（3）麥麩皮18%；（4）預混料1-2%（應按說明，如果要發酵製成全價料時加預混料，不發酵製成全價料時則不加，另外預混料也可在發酵後飼喂時加）；（5）農富康2型發酵助劑千分之二（0.2%）。2．發酵 配好料後，按說明要求密封發酵一至三天。但是發酵要准備好容器：2．1．可用自製簡易型大塑料袋抽氣抽真空法。即裡面裝好配好發酵物料後，為造成完全密封效果，再在外面額外罩上一個大的塑料袋罩上，並抽氣抽真空後發酵。2．2．也用可發酵池密封發酵法。即，先自建一發酵池，容器大小根據自身需要確定，一般至少能發酵一噸以上飼料，上小下大，池口成缸子形，周邊留有水槽，裝完料後，用一個鐵鍋子或塑料盆子上面壓重物一蓋，再在水槽中灌水，就能完全密封了，請注意一定要完全密封。3天左右就可發酵好。四．飼喂方法：將發酵好的飼料按下列比例飼喂：發酵飼料：外購全價料（或自配全價料）=60-70%：40-30%。即用泔水製作的發酵飼料可替代60-70%的全價料。發酵好的泔水飼料無需再拌一半新鮮泔水，可直接全用發酵泔水飼料或加一部分外購全價料，或自製全價料即可，可由用戶自行確定[自配全價料的方法：玉米粉與麥麩皮佔88-89%（玉米粉與麥麩皮的比例可根據動物大小及不同生長階段對營養要求的高低分別按30%：70%，40%：60%，50%：50%，60%：40%，70%：30%調整），加豆粕10%左右更好，預混料1-2%（按說明）]。五．保存 每次取用發酵飼料後，應立即蓋好蓋子，可保持半年不壞。當發酵飼料量大時，可採用在陰涼處晾乾、低溫烘乾（一般80度溫度以下為好），將水分降至15%以下，可長期保存（一兩年）。還可造粒保存。有客戶使用泔水發酵飼料後，取的了非常好的效果，節約了成本，提高了經濟效益，泔水發酵助劑是符合國家環保和綠色食品生產資料要求的專用微生物發酵菌劑，它在養殖業上將起到非常重要的作用。
『陸』 木薯酒精廢液鉻含量
不知道八匠鼎松仁對於食用酒精的生產有沒有幫助到大家，不過從下次更新開始，我們將對白酒的生產工藝進行大致全面的了解，經過前面的學習，相信對於有心之人則是手到擒來。
各種來源的粗酒精中，也發現有超過50多種含量不等的揮發性雜質，按化學性質大致歸納為醇類、醛類、酯類和酸類四大類，還有一些微量的含硫物質和不飽和化合物等。
雜質可分為頭級雜質、中級雜質與尾級雜質三種。
頭級雜質時叫酒精沸點低且揮發性較大的雜質，如乙醛、乙酸乙酯等。
中級雜質時難與酒精分離的雜質，接近頭級雜質或尾級雜質，如異丁酸乙酯、異戊酸乙酯等。
尾級雜質是較酒精沸點低高而揮發性小的雜質，如發酵醪中的高級醇類，即雜醇油等。
常用的蒸餾方法可分為簡單蒸餾、精餾以及特殊蒸餾。
簡單蒸餾根據才做條件可分為間歇式（微分蒸餾）和連續式（平衡蒸餾）。
簡單蒸餾根據壓力可分為常壓蒸餾、加圧蒸留和真空（減壓）蒸餾等，常壓蒸餾一般混合液的沸點很低，常溫常壓或加壓下各組分的揮發度相差較大時採用；
真空蒸餾在某些物質沸點高，煮沸需消耗大量熱量，或高溫蒸餾會引起被分離變質，或要獲得高純度酒精產品時所採用。
特殊蒸餾又可分為恆沸蒸餾和萃取蒸餾。
蒸餾方法的選擇原則：
根據生產原料和成熟醪的特性以及成品質量要求來選擇。
如澱粉質原料若蛋白質含量高，則生成雜醇油較多，醛較少；
木薯原料發酵而成的氫氰酸和甲醇較多，所以澱粉質原料的蒸餾和酒精過程要分離甲醇、氫氰酸和雜醇油等雜質。
薯類原料由於含有果膠，經高壓蒸煮、糖化、發酵後，成熟醪含甲醇和雜醇油均較高，宜採用粗餾塔-精餾塔-甲醇塔的三塔式流程。
糖蜜原料發酵成熟醪中含醛、酯等頭級雜質和雜醇油較多，蒸餾過程中泡沫較多，易積垢。因此蒸餾時要分離醛酯餾分，宜採用雙塔式液想過塔（間接的）連續蒸餾，一般不宜採用氣相過塔（直接的）流程；
而精餾多採用粗餾塔-排醛塔-精餾塔的三塔式路程。
酒精蒸餾工藝：
目前，所採用的生產流程主要有雙塔式和三塔式等蒸餾流程：
1、雙塔式：
該工藝把單塔的提溜段與精餾段分開，形成兩個塔，即粗餾塔和精餾塔。
粗餾塔將發酵成熟醪中的酒精成分分離出來，並排除酒糟等固形物。
精餾塔濃縮粗餾塔分離出來的酒精，並排除大部分揮發性雜質。
雙塔式蒸餾可分為氣相進塔和液相進塔兩種類型：
①、氣相進塔：
從粗餾塔塔頂出來的粗酒精蒸汽，通過連接管進入精餾塔，生產費用低，為澱粉原料場所採用。
發酵成熟醪首先泵入預熱器，與精餾塔蒸出的酒精蒸汽進行熱交換，預熱至40℃左右，然後由頂部進入粗餾塔，粗餾塔底部用蒸汽加熱。
塔底和塔頂溫度分別為105~108℃和92~95℃，塔底壓力為19.6~245KPa，塔頂約為50%（體積分數）的酒精蒸汽直接進入粗餾塔，酒糟由塔底部排糟器自動排除。
精餾塔塔底也直接用蒸汽加熱，塔底和塔中部溫度分貝為102~104℃和86~93℃，塔底壓力為13.7~15.7KPa，塔頂溫度為78~79℃。
由粗餾塔來的粗酒精經精餾塔精餾後，酒精蒸汽由塔頂進入醪液預熱器，未被冷凝下來的酒精蒸汽再進入第一、第二冷凝器，冷凝液全部迴流入精餾塔，部分未被冷凝下來的酒則進入第三冷凝器，酒溫為35~40℃，冷凝液含雜質較多，不再流回塔中，作為工業酒精出廠。
還未被冷凝的二氧化塔氣體和低沸點雜質，由排醛管拍至大氣中，經成品冷卻器、檢酒器，達到質量標准後送入酒苦。
蒸盡酒精的余餾水，經排出管排到精餾塔外，進行廢水處理。
這種兩塔流程粗餾塔一般用21~24塊塔板，精餾塔用56~70塊塔板。
精餾塔進料層塔板為第14~18層（由下向上數），除提取成品、排出酯醛雜質外，還可通過進料層上數2~4層塔板區域（溫度85~92℃）液相提取雜醇油，或下數2~4層塔板上汽相取油，排出雜醇油。
雜醇油還可經冷卻、加水稀釋、分層分離出其中所含酒精，迴流重蒸。
氣相進塔雙塔蒸餾流程圖：
②、液相進塔：
將粗餾塔出來的酒精蒸氣冷凝成液體，直接進入精餾塔或迴流到粗餾塔再由粗餾塔頂部塔板液相取料至精餾塔。
由於液相進塔，進料塔板上氣液兩相平衡，一般酒精濃度較高，因此進料位置比氣相進塔高2~3層。
粗餾塔底排除的廢液含酒精不超過0.04%（體積分數），塔頂蒸出的酒精蒸汽經預熱器、冷凝器變為液相，由精餾塔第18層入塔蒸餾。
由進料層16/14/12層氣相提取雜醇油，在第71/70/69層塔板上液相提取酒精產品。
塔頂蒸出的酒精蒸汽經第一、二、三冷凝後迴流入塔頂（由下數72層處），第四冷凝器排除醛酒，與粗餾塔第四冷凝器排除的醛酒匯集一起入主發酵罐。
粗餾塔底和精餾塔底的溫度控制在104℃左右，塔頂分別控制在95~79℃。
液相進塔雙塔蒸餾流程圖：
2、三塔式酒精蒸餾：
改流程在粗餾塔和精餾塔之間比雙塔蒸餾多出一個排醛塔（又稱分餾塔），排除醛酯類頭級雜質。
其中粗餾塔和精餾塔的工藝控制與雙塔式蒸餾流程相同，排醛塔一般控制塔底溫度為84~86℃，通常由脫醛酒的濃度決定。
塔底壓力為9.8kPa，塔頂溫度為78~79℃，排醛塔第二冷凝器酒溫控制在40℃左右。
脫醛就濃度為36~38%（體積分數），醛酯酒一般為成品酒精提取量的1.2~3%。
三塔式酒精蒸餾流程圖：
三塔蒸餾按粗酒精由粗餾塔進入醛塔和脫醛就由醛塔進入精餾塔的形式不同又可分3類：
①、直接式
兩者都是氣體狀態，排雜效率不高；
②、半徑式：
前者是氣體撞他，而後者是液體狀態，可得到質量比較優良的成品，我國酒精工業廣泛採用。
成熟醪經預熱器預熱後進入粗餾塔，蒸出的酒精蒸汽（酒精濃度最好在35~40%）由醛塔（塔板數28~34）的第13層左右（由下向上數）進入。
脫醛酒由塔底進入精餾塔，殘留的醛酯類頭級雜質隨酒精蒸汽上升，冷凝後一部分由排醛管排至大氣，一部分冷卻回收，塔頂蒸出的酒精蒸汽經冷凝後全部迴流入塔，成品酒精從塔頂迴流管以下2/4/6層塔板上液相取出。
③、間接式：
兩者都是液態狀態，主要生產高純度酒精，該過程多排除一次頭級雜質，雖然費用較大，但成品質量好。
『柒』 求澱粉廠 污水處理工藝 急！！！！！
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