1. 污水處理設備有哪些，能簡單說下嗎
我公司污水處理設備主要有地埋式污水處理設備以及景觀水處理設備
其他的不太清楚
2. cr廢水處理單元有哪些
污水處理系統單元及其污水處理系統，屬於污水處理技術領域。污水處理系統單元包括曝氣沉砂除渣池、螺旋輸送機、氣泵單元和砂水分離器;螺旋輸送機將第一集渣結構中的油渣輸送到第二集渣結構，氣泵單元經輸氣管與曝氣管相連，砂水分離器的進料口與吸沙泵相連，砂水分離器的回水端與回水管相連，砂水分離器的出沙端與集沙設備相連。污水處理系統單元可擴展為污水處理系統。
污水處理通常需要在預處理階段設置沉砂池，以保證後續處理設施的正常運轉。沉砂池有三種類型：平流式、豎流式和曝氣式。平流式沉砂池是最常用的一種沉砂池，其水流部分實際是一個加寬加深了的明渠，具有構造簡單、工作穩定、處理效果好且易於排沙等優點;豎流式沉砂池是一個圓形池，它的結構比較復雜，處理效果一般較差，現已不多用;曝氣沉砂池是一個長型渠道，是在常規的平流沉砂池中加入曝氣管，通過曝氣使得污水在池內螺旋前進，一方面使得密度大的沙粒被甩到池壁而落下，另一方面增加了沙粒的摩擦機會，去除了沙粒表面的有機物，可以得到更為純凈的沙粒。曝氣沉砂池出水中的溶解氧含量較高，有利於後續的好氧生化處理過程。
3. 大理石污水要用什麼設備處理呢
主要就 沉澱復池、泥水制分離設備
對於中、大型企業，廢水處理宜採用混凝豎流沉澱工藝，污泥脫水宜採用卧螺離心沉降方式。
對於小、中偏小型企業，廢水處理宜採用混凝平流沉澱工藝；鋸切污泥脫水宜採用卧螺離心沉降方式，而磨機污泥可考慮泥漿定期抽吸後由槽車外運填埋方式。
人類進行水處理的方式已經有相當多年歷史，物理方法包括利用各種孔徑大小不同的濾材，利用吸附或阻隔方式，將水中的雜質排除在外，吸附方式中較重要者為以活性炭進行吸附，阻隔方法則是將水通過濾材，讓體積較大的雜質無法通過，進而獲得較為干凈的水。另外，物理方法也包括沉澱法，就是讓比重較小的雜質浮於水面撈出，或是比重較大的雜質沉澱於下，進而取得。化學方法則是利用各種化學葯品將水中雜質轉化為對人體傷害較小的物質，或是將雜質集中，歷史較久的化學處理方法應該可以算是用明礬加入水中，水中雜質集合後，體積變大，便可用過濾法，將雜質去除。
4. 城市景觀水處理方法
污水處理系統
污水處理為使污水達到排水某一水體或再次使用的水質要求，並對其進行凈化的過程。污水處理被廣泛應用於建築、農業,交通、能源、石化、環保、城市景觀、醫療、餐飲等各個領域，也越來越多地走進尋常百姓的日常生活。下面介紹幾種常見的污水處理系統。
一、SPR高濁度污水處理系統
沿用了許多年的傳統的「一級處理」及「二級處理」水處理工藝技術和設備已經難以適應當今的高濁度和高濃度污水的凈化處理要求，最新發明的「SPR高濁度污水凈化系統」（美國發明專利）將污水的「一級處理」和「三級處理」程序合並設計在一個SPR污水凈化器罐體內，在30分鍾流程里快速完成。它容許直接吸入懸浮物（濁度）高達500毫克/升至5000毫克/升的高濁度污水，處理後出水的懸浮物（濁度）低於3毫克/升（度）；它容許直接吸入CODcr為200毫克/升至800毫克/升的高濃度有機污水，處理後出水CODcr可降為40毫克/升以下。只需用相當於常規的一、二級污水處理廠的工程投資和低於常規二級處理的運行費用，就能夠獲得三級處理水平的效果，實現城市污水的再生和回用。
SPR污水處理系統首先採用化學方法使溶解狀態的污染物從真溶液狀態下析出，形成具有固相界面的膠粒或微小懸浮顆粒；選用高效而又經濟的吸附劑將有機污染物、色度等從污水中分離出來；然後採用微觀物理吸附法將污水中各種膠粒和懸浮顆粒凝聚成大塊密實的絮體；再依靠旋流和過濾水力學等流體力學原理，在自行設計的SPR高濁度污水凈化器內使絮體與水快速分離；清水經過罐體內自我形成的緻密的懸浮泥層過濾之後，達到三級處理的水準，出水實現回用；污泥則在濃縮室內高度濃縮，定期靠壓力排出，由於污泥含水率低，且脫水性能良好，可以直接送入機械脫水裝置，經脫水之後的污泥餅亦可以用來製造人行道地磚，免除了二次污染。
最新發明的SPR污水凈化技術以其流程簡單可靠、投資和運行費用低、佔地少、凈化效果好的眾多優勢將為當今世界的城市污水的再利用開創一條新路。城市污水實現再利用之後，為城市提供了第二淡水水源，為城市的可持續發展提供了必不可少的條件，其經濟效益和社會效益是不可估量的。
SPR污水處理系統與眾不同的技術特點
1、城市生活污水和處理葯劑的混合主要是在泵前吸葯管道、污水泵葉輪、蛇形反應管和瓷球反應罐的組合作用下完成的，依照紊流速度、混合時間、和水力學結構數據設計，得以十分充分的混合，為取得最佳混凝凈化效果和最大限度地節省葯劑創造了前提條件。這是過去常規的一級處理和二級處理之水工結構所做不到的。
2、SPR系統處理城市污水時，採用五種以上污水處理葯劑及其最佳配方組合使用，靠化學反應使污水中溶解狀態的有機污染物、重金屬離子和有害的鹽類從水中析出，成為有固相界面的微小顆粒（它包含有污水三級處理的作用）。其中還選用了一種吸附效果很好而價錢又很便宜的吸附劑,以吸附有機污染物和色度。靠消毒劑在30分鍾的流程內殺滅細菌和大腸桿菌。靠混凝的物理化學吸附作用將懸浮物及各類雜質凝聚成大而且密實的絮團。這樣發揮各葯劑的單獨作用和它們之間的交聯作用的用葯方式是與常規的物理化學法不相同的。而且SPR系統使用的組合葯劑配方，只能在具有十分精細的水動力學參數設計的SPR污水凈化器及其系統里才能充分發揮作用，在常規的水工系統里是無法使用的。
3、SPR系統裝置能夠依照模擬試驗得出的配方，藉助大氣壓力和流量計，十分精確地投加混凝葯劑和絮凝葯劑，不致因加葯過量而造成葯劑殘留在凈化後的出水中，而且動力消耗很少。
4、SPR污水凈化器內部結構是完全按照混凝機理精確設計的，形成的渦旋流動和各部位恰當的水流速度，使得膠體顆粒之間有最多的碰撞次數，並且有凝聚吸附所需的最佳流速環境。從而在極小的容積內獲得了極充分的凝聚效果。這也是常規水工裝置無法比擬的。
5、根據混凝形成的絮團實際狀況，准確確定了SPR污水凈化器內部的水動力學數據，使得在罐體中上部形成了一個有幾十厘米厚的、十分緻密的懸浮泥層。所有經過混凝的出水都必須通過此懸浮泥層的過濾，才能升流到罐體上部的清水匯集區。它十分成功地起到了污水高級處理工藝中極為重要的過濾作用。
這個緻密的懸浮泥層是由污水中的污泥及混凝葯劑形成的絮體本身組成的。隨著絮體由下向上運動，使泥層的下表層不斷增加、變厚；同時，隨著過濾水力學原理形成的罐體的旁路流動，引導著懸浮泥層的上表層不斷流入中心接泥桶，上表層不斷減少、變薄。這樣，懸浮泥層的厚度達到一個動態的平衡。當混凝後的出水由下向上穿過此懸浮泥層時，此絮體濾層靠界面物理吸附和電化學特性及范德華力的作用，將懸浮膠體顆粒、絮體、細菌菌體等等雜質全部攔截在此懸浮泥層上，使出水水質達到三級處理的水平。由於泥層是由絮體組成，緻密度高，過濾效率遠遠高於常規的沙粒層過濾；由於是處於懸浮狀態的絮體泥層作濾層，其過濾的水頭（阻力）損失非常小，所以動力消耗遠遠低於常規的砂層過濾、微孔過濾、或反滲透膜過濾；又由於過濾泥層是凈化過程中由污水中的污泥自動補充添加，又自動被引走，即過濾泥層自身在不斷地更新，過濾泥層總是保持著穩定的厚度，而且總是保持著穩定的物理吸附和電化學吸附性能，因此能獲得穩定的過濾效果。而且完全免去了常規系統中必不可少的過濾層的反沖洗以及反沖洗帶來的眾多麻煩。這種結構和原理與常規的三級污水處理的過濾裝置是完全不同的，這里沒有價格昂貴的反滲透膜過濾、微孔過濾、或活性炭過濾等裝置。所以，投資省、動力消耗小、運行費用低是SPR系統的必然優勢。
6、SPR系統選用的絮凝劑，同時也是良好的污泥助濾劑，所以，系統最後排出的污泥漿，其脫水性能良好，可以不另外添加助濾劑，就直接泵入壓濾機脫水。泥餅可以製成人行道地磚再利用，不會帶來二次污染的問題。它沒有傳統的生化法產生的污泥含水率很高、脫水性能很差的致命弱點。
7、本類型污水凈化器曾開機運行處理過養豬場污水、養雞場污水、煤礦礦井坑道污水、生豬屠宰場污水、高粱釀酒廠酒糟污水、紡織印染污水、再生紙造紙污水和城市生活污水等等含有大量有機污染物和氨氮的污水；也成功應用於陶瓷廠污水、牆地磚廠污水、大理石水磨拋光污水、洗煤污水、燃煤鍋爐濕法除塵污水、石英砂洗砂污水等懸浮物含量極高的污水的凈化和回用。各地權威檢測部門測試了污水凈化器進水和出水的有關數據。測試報告單表明：氨氮去除率可以達到85％，總氮去除率可達95％，有機氮去除率可達96％，BOD去除率可達95％，懸浮物的去除率則高達98.3%~99.6%，出水濁度達到3度（3毫克/升）以下。這是本凈水系統在低投資、低運轉費的前提下所獲得的出水指標。這是常規的物化法和生物化學法的一級、二級處理系統都無法達到的。
除發達國家有專門的城市生活污水管路系統外，實際的城市污水往往混入有許多工業污水，可生化性差和污染物成分不規則地快速變化是我們面臨的現實，而針對降解某種有機污染物的微生物生長、繁殖的過程卻太長，所以，傳統生化系統難以適應當今愈來愈工業化了的城市的污水。SPR系統已擁有處理眾多工業污水的適應能力和物化法具有的快速應變能力，容易通過自動化的手段應付系統入口污水水質的變化，保持穩定的凈化效果。
8、在SPR系統中投放殺菌消毒葯劑時，只要增加一些投氯量（無需另外增加設備）就可以起到用氯來氧化除氨的作用，進一步提高污水處理系統去除氨氮的效率。
9、假如經過SPR系統處理後的出水氨氮含量還未達到較嚴格的要求（如某些發達國家或發達地區將排水標準定為含氨氮1毫克/升以下），也可以後續再串聯設置一級離子交換裝置，靠斜發沸石離子交換柱最終達到除氨氮的目標。
5. 【污水處理廠工藝流程設計計算】 污水處理廠基本流程
1概述
1.1 設計依據
本設計採用的主要規范及標准：
《城市污水處理廠污染物排放標准 （GB18918-2002） 》二級排放標准 《室外排水設計規范》（1997年版） （GBJ 14-87） 《給水排水工程概預算與經濟評價手冊》
1.2 設計任務書（附後）
2原水水量與水質和處理要求
2.1 原水水量與水質
Q=60000m3/胡攜d
BOD 5=190mg/L COD=360mg/L SS=200mg/L NH 3-N=45mg/L TP=5mg/L
2.2處理要求
污水排放的要求執行《城鎮污水處理廠污染物排放標准（GB18918-2002） 》二級排放標准：
BOD 5≤30mg/L COD≤100mg/L SS≤30mg/L NH 3-N ≤25（30）mg/L TP≤3mg/L
3污水處理工藝的選擇
本污水處理廠水質執行《城鎮污水處理廠污染物排放標准（GB18918-2002） 》二級排放標准，其污染物的最高允許排放濃度為：BOD 5≤30mg/L；COD ≤100mg/L；SS ≤30mg/L；NH 3-N ≤25（30）mg/L；TP ≤3mg/L。
城市污水中主要污染物質為易生物降解的有機污染物，因此常採用二級生物處理的方法來進行處理。
二級生物處理的方法很多，主要分兩類：一類是活性污泥法，主要包括傳統活性污泥法、吸附—再生活性污泥法、完全混合活性污泥法、延時活性污泥法（氧化溝）、AB 工藝、A/O工藝、A 2/O工藝、SBR 工藝等。另一類是生物膜法，主要包括生物濾池、生物轉盤、生物接觸氧化法等工藝。任何工藝都有其各自的特點和使用條件。
活性污泥法是當前使用比較普遍並且有比較實際的參考數據。在該工藝中微生物在處理單元內以懸浮狀態存在，因此與污水充分混合接觸，不會產生阻塞，對進水有機物濃度的適應范圍較大，一般認為BOD 5在150—400 mg/L之間時，都具有良好的處理效果。但是傳統活性污泥處理工藝在處理的多功能性、高效穩定性和經濟合理性方面已經難以滿足不斷提高的要求, 特別是進入90年代以來, 隨著水體富營養化的加劇, 我國明確制定了嚴格的氨氮和硝酸鹽氮的排放標准, 從而各種具有除磷、脫氮功能的污水處理工藝:如 A/O工藝、A 2/O工藝、SBR 工藝、氧化溝等污水處理工藝得到了深入的研究、開發和廣泛的應用, 成為當今污水處理工藝的主流。
該地的污水中BOD 5 在190 mg/L左右, 要求出水BOD 5低於30mg/L。在出水的水質中,
不僅對COD 、BOD 5、SS 去除率都有較高的要求, 同時對氮和磷的要求也進一步提高. 結合具體情況在眾多的污水處理工藝中選擇了具有良好脫氮除磷效果的兩種工藝—CASS 工 藝和Carrousuel 氧化溝工藝進行方案技術經濟比較。
4污水處理工藝方案比選
4.1 Carrousuel氧化溝工藝(方案一)
氧化溝時二十世紀50年代由荷蘭的巴斯維爾開發，後在歐洲、北美迅速推廣，80年代中期，我國部分地區也建造了氧化溝污水處理工程。近幾年來，處理廠的規模也發展到日處理水量數萬立方米的工業廢水及城市污水的大、中型污水處理工程。
氧化溝之所以能在近些年來褲孝伏得到較快的發展，在於它管理簡便、運行穩定、流程簡單、耐慎局沖擊負荷、處理效果好等優點，特別是氧化溝具有特殊的水流混合特徵，氧化
溝中的曝氣裝置只設在某幾段處，溶解氧濃度較高，理NH 3-N 效果非常好，同時由於存在厭氧、好氧條件，對污水中的磷也有一定的去除率。
氧化溝根據構造和運行方式的不同，目前較多採用的型式有「Carrousel 型氧化溝」、「Orbal 型氧化溝」、「一體化氧化溝」和「交替式氧化溝」等，其中，由於交替式氧化溝要求自動化水平較高，而Orabal 氧化溝因水深較淺，佔地面積較大，本報告推選Carrousel 氧化溝作為比選方案之一。
本設計採用的是Carrousel 氧化溝工藝. 其工藝的處理流程圖如下圖4-1所示: `
圖4-1 Carrousel氧化溝工藝流程圖
4.1.1污水處理系統的設計與計算
4.1.1.1進水閘門井的設計
進水閘門井單獨設定, 為鋼筋混凝土結構。設閘門井一座, 閘門的有效面積為1.8m 2, 其具體尺寸為1.2×1.5 m,有效尺寸為1.2 m×1.5 m×4.5 m。設一台矩形閘門。當污水廠正常運行時開啟, 當後序構築物事故檢修時, 關閉某一閘門或者全部關閉, 使污水通過超越管流出污水處理廠。
4.1.1.2 中格柵的設計與計算
其計算簡圖如圖4-2所示
(1)格柵間隙數:設柵前水深h=0.5m,過柵流速v=0.9m/s,柵條間隙寬度b=0.02m,格柵傾角α=60°，建議格柵數為2，一備一用。
Q max sin α0. 652⨯sin 60
=≈68個 n =
Nbhv 0. 02⨯0. 5⨯0. 9
(2)格柵寬度:設柵條寬度S=0.01m,
B=S(n-1)+bn=0.01×(68-1)+0.02×68=2.03≈2.00m
(3)進水渠道漸寬部分的長度：設進水渠道寬B 1=1.60m,其漸寬部分的展開角
α1=20（進水渠道內的流速為0.82m/s）,
l 1=
B -B 12. 0-1. 6
=≈0.56m 2tg α12tg 20
(4)柵槽與出水渠道連接處漸窄部分的長度：
l 2=
l 10. 56==0.28m 22
(5)通過格柵的水頭損失：設柵條斷面為銳邊矩形斷面（β=2.42，K =3），
2
⎛S ⎫v h 1=β ⎪sin αK
b 2g ⎝⎭
4
3
0. 92⎛0. 01⎫
sin 600⨯3 =2. 42 ⎪⨯
19. 6⎝0. 02⎭
43
=0.103m
(6)柵後槽總高度：設柵前渠道超高h 2=0.3m,
H =h +h 1+h 2=0.5+0.103+0.3≈0.9m
(7)柵槽總長度：
L =l 1+l 2+0. 5+1. 0+
H 1
tg 60
0. 5+0. 3
=2.8m
tg 60
=0. 56+0. 28+0. 5+1. 0+
(8)每日柵渣量：在格柵間隙為20mm 的情況下，設柵渣量為每1000m 3污水產0.07 m 3，
W =
Q max W 1⨯864000. 652⨯0. 07⨯86400
=3. 29m 3/d＞0.2 m3/d =
1. 2⨯1000K Z ⨯1000
宜採用機械清渣。
圖4-2 格柵計算示意圖
4.1.1.3細格柵的設計與計算
其計算簡圖如圖4-2所示
(1)格柵間隙數：設柵前水深h=0.5m,過柵流速v=0.9m/s,柵條間隙寬度b=0.006m,格柵傾角α=600，格柵數為2。
Q max 0. 652⨯sin 60
=≈109個 n =
Nbhv 2⨯0. 006⨯0. 5⨯0. 9
(2)格柵寬度：設柵條寬度S=0.01m,
B=S(n-1)+bn=0.01×(109-1)+0.006×109=1.73≈1.75m
(3)進水渠道漸寬部分的長度：設進水渠道寬B 1=1.6m,其漸寬部分的展開角α1=20
（進水渠道內的流速為0.82m/s）,
l 1=
B -B 11. 75-1. 60
=≈0.22m 2tg α12tg 20
(4)柵槽與出水渠道連接處漸窄部分的長度：
l 2=
l 10. 22
==0.11m 22
(5)通過格柵的水頭損失：設柵條斷面為銳邊矩形斷面（β=2.42，K =3），
2
⎛S ⎫v h 1=β ⎪sin αK
b 2g ⎝⎭
4
3
0. 92⎛0. 01⎫
sin 600⨯3 =2. 42 ⎪⨯
19. 6⎝0. 006⎭
43
=0.51m
(6)柵後槽總高度：設柵前渠道超高h 2=0.3m,
H =h +h 1+h 2=0.5+0.3+0.51≈1.3m (7)柵槽總長度：
L =l 1+l 2+0. 5+1. 0+
H 1
tg 60
0. 5+0. 3
=2.41m
tg 60
=0. 22+0. 11+0. 5+1. 0+
(8)每日柵渣量：在格柵間隙為6mm 的情況下，設柵渣量為每1000m 3污水產0.07 m 3，
W =
Q max W 1⨯864000. 652⨯0. 07⨯86400
=1. 65m 3/d＞0.2 m3/d =
2⨯1. 2⨯1000K Z ⨯1000
宜採用機械清渣。
4.1.1.4 曝氣沉砂池的設計與計算
本設計採用曝氣沉砂池是考慮到為污水的後期處理做好准備。建議設兩組沉砂池一備一用。其計算簡圖如圖4-3所示。具體的計算過程如下：
(1)池子總有效容積：設t=2min,
V=Q max t ×60=0.652×2×60=78 m3
(2)水流斷面積：
A=
Q max 0. 652
==9.31m2 0. 07v 1
沉砂池設兩格，有效水深為2.00m ，單格的寬度為2.4m 。
(3)池長：
V 78L===8.38m，取L=8.5 m A 9. 31
(4)每格沉砂池沉砂斗容量：
V 0=0.6×1.0×8.5=5.1 m
(5)每格沉砂池實際沉砂量：設含砂量為20 m3/106 m3污水，每兩天排一次，
3
20⨯0. 652
⨯86400⨯2=1.13〈5.1 m3
6
10⨯2
(6)每小時所需空氣量：設曝氣管浸水深度為2.5 m，查表得單位池長所需空氣量為28 m3/(m·h),
q=28×8.5×(1+15%)×2=547.4 m3
圖4-3 曝氣沉砂池計算示意圖
4.1.1.5 厭氧池的設計與計算
4.1.1.5.1 設計參數
設計流量為60000 m3/d，設計為兩座每座的設計流量為30000 m3/d。 水力停留時間：
T =2h 。
污泥濃度：
X =3000mg/L
污泥迴流液濃度：
V 0"=
X R =10000 mg/L
4.1.1.5.2 設計計算 (1)厭氧池的容積：
V =QT =30000×2/24=2500 m3
(2)厭氧池的尺寸：
水深取為h =5,則厭氧池的面積：
V 2500A ===500 m2。
h 5
厭氧池直徑：
D =
4A
π
=
4⨯500
=25 m。 3. 14
考慮0.3的超高，故池總高為H =h +0. 3=5.3 m。 (3)污泥迴流量的計算 迴流比計算：
R =
X
=0.42
X R -X
污泥迴流量：
Q R =RQ =0.42×30000=12600 m/d
4.1.1.6 Carrousel氧化溝的設計與計算
氧化溝，又被稱為循環式曝氣池，屬於活性污泥法的一種。見圖4-4氧化溝計算示3
4.1.1.6.1設計參數
設計流量Q=30000m3/d設計進水水質BOD 5=190mg/L； COD=360mg/L；SS=200mg/L；NH 3-N=45mg/L；污水水溫T =25℃。
設計出水水質BOD 5≤30mg/L；COD ≤100mg/L；SS ≤30mg/L；NH 3-N ≤25（30）mg/L； TP ≤3mg/L。
污泥產率系數Y=0.55; 污泥濃度（MLSS ）X=4000mg/L;揮發性污泥濃度（MLVSS ）X V =2800mg/L; 污泥齡θc =30d; 內源代謝系數K d =0.055. 4.1.1.6.2設計計算
(1)去除BOD
氧化溝出水溶解性BOD 濃度S 。為了保證沉澱池出水BOD 濃度S e ≤30mg/L,必須控制所含溶解性BOD 濃度S 2，因為沉澱池出水中的VSS 也是構成BOD 濃度的一個組成部分。
S=Se -S 1
S 1為沉澱池出水中的VSS 所構成的BOD 濃度。
S 1=1.42(VSS/TSS)×TSS ×(1-e-0. 23⨯5) =1.42×0.7×20×(1-e-0. 23⨯5)
=13.59 (mg/L)
S=20-13.59=6.41(mg/L)
好氧區容積V 1。好氧區容積計算採用動力學計算方法。
V 1=
Y θc Q (S 0-S )
X V (1+K d θc )
=
0. 55⨯30⨯30000⨯(0. 16-0. 00641)
2. 8⨯(1+0. 055⨯30)
=10247m 3
好氧區水力停留時間：t=剩餘污泥量∆X
Y
∆X=Q (S 0-S ) +Q (X 0-X 1) -QX e
1+K d θc
V 110247⨯24==8.20h
30000Q
=2096（kg/d）
去除每1kgBOD 5所產生的干污泥量=
∆X
=0.499（kgD S /kgBOD5）。
Q (S 0-S )
(2)脫氮
需氧化的氨氮量N 1。氧化溝產生的剩餘污泥中含氮率為12.4%，則用於生物合成的總氮量為：
0. 124⨯769. 93⨯1000N 0==3.82(mg/L)
25000
需要氧化的氨氮量N 1=進水TKN-出水NH 3-N-生物合成所需要的氨N 。
N 1=45-15-3.82=26.18(mg/L)
脫氮量NR=進水TKN-出水TN-生物合成所需要的氨N=45-20-3.82=21.18(mg/L) 脫氮所需要的容積V 2
脫硝率q dn(t)= qdn(20)×1.08(T-20)=0.035×1.08(14-20)=0.022kg 脫氮所需要的容積:
V 2=
脫氮水力停留時間t 2:
QN r 30000⨯21. 18
==10315 m3 q dn X v 0. 022⨯2800
t 2 =
氧化溝總體積V 及停留時間t:
V 2
=8.25 h Q
V=V1+V2=10247+10315= 20562m3
t=V/Q=16.45 h
校核污泥負荷N =
QS 025000⨯0. 16
==0.083[kgBOD 5/(kgMLVSS ∙d )] XV 2. 8⨯17135
(3)氧化溝尺寸：取氧化溝有效水深為5m ，超高為1m ，氧化溝深6m 。
V
=20562/5=4112.4m 2 h
單溝寬10m ，中間隔牆寬0.25m 。則彎道部分的面積為：
2⨯10+0. 2523π()
3⨯10+3⨯0. 252A 1=+() π⨯10=965.63m
22
直線段部分的面積:
氧化溝面積為A=
A 2=A -A 1 =4112.4-965.63=3146.77 m2
單溝直線段長度：
L=
A 23146. 77
==78.67m ，取79m 。 4⨯104⨯b
進水管和出水管：污泥迴流比R=63.4%，進出水管的流量為：Q 1=(1+R ) Q =1.634×
30000m /d=0.568 m /s，管道流速為v =1.0m/s。
3
3
則管道過水斷面：
A=
管徑d=
Q 0. 568==0.568m 2 v 1
4A
π
=0.850m, 取管徑850mm 。
校核管道流速：
v=
(4)需氧量
Q
=0.94m A
實際需氧量：
AOR=D1-D 2-D 3+D4-D 5
去除BOD 5需氧量：
D 1=a "Q (S 0-S ) +b "VX =7754.03(kg/d) （其中a "=0.52，b "=0.12）
剩餘污泥中BOD 5需氧量：
D 2=1. 42⨯∆X 1=1131.64(kg/d)
剩餘污泥中NH 3-N 耗氧量：
D 3=4. 6⨯0. 124⨯∆X =454.57(kg/d) （0.124為污泥含氮率）
去除NH 3-N 的需氧量：
D 4=4.6×（TKN-出水NH 3-N ）×Q/1000=3450(kg/d)
脫氮產氧量：
D 5=2.86×脫氮量=1514.37(kg/d)
AOR= D1-D 2-D 3+D4-D 5=8103.45(kg/d)
考慮安全系數1. 2，則AOR=8103.45×1. 2=11344.83(kg/d) 去除每1kgBOD 5需氧量=
AOR
Q (S 0-S )
11344. 83
25000⨯(0. 16-0. 00641)
=
=2.95（kgO 2/kgBOD5）
標准狀態下需氧量SOR
SOR=
AOR ∙C S (20)
α(βρC S (T ) -C ) ⨯1. 024
(T -20)
（C S （20）20℃時氧的飽和度，取9.17mg/L；T=25℃；C S(T)25℃時氧的飽和度，取 8.38mg/L；C 溶解氧濃度，取2 mg/L；α=0.85；β=0.95；ρ=0.909）
SOR=
11344. 83⨯9. 17
=20764.89(kg/d) (25-20)
0. 85⨯(0. 95⨯0. 909⨯8. 38-2) ⨯1. 024
∆SOR
=5.41（kgO 2/kgBOD5）
Q (S 0-S )
去除每1kgBOD 5需氧量=
曝氣設備的選擇：設兩台倒傘形表面曝氣機，參數如下： 葉輪直徑：4000mm ；葉輪轉速：28R/min；浸沒深度：1m ； 電機功率：210KW ；充氧量：≥2.1kgO 2/(kW·h)。
4.1.1.7二沉池的設計與計算
其計算簡圖如圖4-5所示
4.1.1.7.1設計參數
Q max =652 L/s=2347.2 m 3/h;
氧化溝中懸浮固體濃度 X =4000 mg/L;
二沉池底流生物固體濃度 X r =10000 mg/L;
污泥迴流比 R=63.4%。
4.1.1.7.2 設計計算
(1) 沉澱部分水面面積 F 根據生物處理段的特性，選取二沉池表面負荷q=0.9m3 /(m2·h), 設兩座二次沉澱池 n =2.
F =Q max 2347. 22==1304(m) nq 2⨯0. 9
(2)池子的直徑 D
D =4F
π=4⨯1304
π=40. 76(m)，取D =40m 。
(3)校核固體負荷G
24⨯(1+R ) QX 24⨯（1+0. 634）⨯30000⨯4000G == F 1304
=141.18 [kg/(m2·d)] (符合要求)
(4) 沉澱部分的有效水深h 2 設沉澱時間為2.5h 。
h 2=qt =0.9×2.5=2.25 (m)
(5) 污泥區的容積V
V =2T (1+R ) QX 2⨯2⨯(1+0. 634) ⨯30000⨯4000 =24⨯(X +X r ) 24⨯(10000+4000)
=1945.2 (m3)
(6)污泥區高度h 4
污泥斗高度。設池底的徑向坡度為0.05，污泥斗底部直徑D 2=1.6m，上部直徑D 1=4.0m，傾角為60°，則：
"= h 4D 1-D 24. 0-1. 6⨯tg 60°=2.1(m) ⨯tg 60°=22
11
V 1=2)πh 1"⨯(D 12+D 1D 2+D 2
12=13.72 (m3)
圓錐體高度
""＝h 4D -D 140-4⨯0. 05＝0.9(m) ⨯0. 05＝22
V 2=
=
豎直段污泥部分的高度 ""πh 412⨯(D 2+DD 1+D 12) ⨯(402+40⨯4+42) =418.25(m3) π⨯0. 912
"""=h 4V -V 1-V 21945. 2-13. 72-418. 25==1.16(m) 1304F
"+h 4""+h 4"""=2.1+0.9+1.16=4.16(m) 污泥區的高度h 4=h 4
沉澱池的總高度H 設超高h 1=0.3m，緩沖層高度h 3=0.5m。
則 H =h 1+h 2+h 3+h 4=0.3+2.25+0.5+4.16=7.21m
取H =7.2 m
4.1.1.8接觸池的設計與計算
採用隔板式接觸反應池。其計算簡圖如圖4-5所示。
水力停留時間：t=30min
12
平均水深：h =2.4m。
隔板間隔：b=1.5m。
池底坡度：3%
排泥管直徑：DN=200mm。
4.1.1.8.2設計計算
接觸池容積：
V =Qt =0.652×30×60=1174 m 3
水流速度：
v =Q 0. 652==0. 18 m/s hb 2. 4⨯1. 5
表面積：
Q 1174==489. 2 m2 h 2. 4
廊道總寬度：隔板數採用10個，則廊道總寬度為B=11×b=11×1.5=16.5m。 接觸池長度：
F 489. 2L ===29.6m取30m 。 B 16. 5
水頭損失，取0.4m 。 F =
13
6. 污水處理廠自動化系統的分析與應用
一、引言
水是人類生活和國民經濟發展的不可或缺的重要部分，隨著科技水平的飛速發展和人類生活水平的巨大提升，對於潔凈的優質的水源的需求也不斷急劇釋放。為建設可靠、穩定、先進、經濟以及可擴展的合理的水處理自動化系統成為工程界和城市水行業營運管理部門共同關心的問題。微電子、通信、計算機技術的發展大大提高了水處理控制系統的信息化和智能化程度，與3C技術相結合的PLC以其卓越的可靠性、抗干擾性以及靈活的控制方式成為水處理自動化系統的核心控制器，其與開放的網路通信系統一起，共同推動著水處理自動化系統的智能化程度的發展。
水處理行業主要分為凈水處理和污水處理兩大部分。凈水廠控制系統通常分為水廠調度系統、加葯間（加氯間）PLC控制站、濾站PLC控制站、送水泵房PLC控制站等。各個控制站相對獨立工作，通過有線網路進行通訊，將所有的數據信息送到水廠調度室進行處理，或將一部分數據通過調度系統以無線（或有線）通訊的方式送到城市的調度中心。對於污水處理來說，要根據污水水源地狀況來確定污水處理的工藝流程，由於污水處理工藝的不同而自控系統應用PLC的要求也有所不同。一般講，整個污水處理廠都有總控室和多個現場控制站，站與站之間通過控制器層網路或信息層網路相連，然後全部連接到總控室，總控室的多台計算機、工作站和圖形站都用信息層網路連接，這樣和現場控制站構成了集中管理，分散控制，高速數據交換的工廠級自動化網路[1].PLC自控系統是水處理廠的控制核心部分，對其合理的選型和設計，對污水廠能否高效、自動化的運行非常重要。然而，PLC網路又是其中的重中之重，網路的好壞直接影響到污水廠的正常運行。
二、系統構成
污水處理廠自控系統一般包括污水廠部分和廠外泵站部分。監控系統通訊網路和PLC是污水處理自動化系統的核心組成部分，它們的性能對污水處理自動化系統會起到決定性的作用[2].根據污水處理自動化本身的特點和監控需求選擇合適的PLC及通訊網路是保證污水處理自動化系統性能的重要因素。
通信網路：
在污水處理自動化系統的結構上，國內在管理體制上主要採用三級管理，即監控總中心、區域監控分中心和監控站。由於監控站不直接對污水處理廠的外場設備進行直接控制，因此工程界按照系統結構的劃分把監控系統劃分為信息層、控制層和設備層。
第一層為信息層，主要負責大量信息及不同廠家不同設備之間的信息傳輸，工業乙太網Ethernet為目前較常用的一種信息網路，世界各大PLC生產廠商均支持工業乙太網，並且他們在原有TCP/IP的基礎上，相繼開發出實時性更高的工業乙太網，如歐姆龍和羅克維爾支持的Ethernet/IP，施奈德支持的Modbus-TCP/IP以及西門子支持的ProfiNet等。由於Ethernet的信息量大，因此在污水處理廠自動化系統中乙太網主要用於各個控制分站與監控中心的數據傳輸，包括各種感測器數據等大量歷史數據信息。
第二層為控制層，主要採用現場匯流排組成隧道區域控制器網路，其特點是由於採用了標准匯流排組網，既能滿足實時通信的要求，又具有開放協議的標准介面，能在匯流排上方便的掛接各種外場設備，有利於監控系統的擴展。目前，現場匯流排有40多種，在污水處理廠自動化系統中應用的現場匯流排主要有ControllerLink、LonWorks、Inetrtbus、Profibus、Can和Modbus.他們的共同特點是高速、高可靠，適合PLC與計算機、PLC與PLC及其它設備之間的大量數據的高速通訊。為使系統的穩定可靠，控制層的網路結構多採用環網的方式組成，包括線纜型和光纖作為傳輸介質，具體組網將在後面作出實例說明。
第三層為設備層，這一層用於PLC與現場設備、遠程I/O端子及現場儀表之間的通訊，它們有DeviceNet、Modbus以及Profibus/DP等，其中DeviceNet已經成為工業界的標准匯流排而得到了廣泛的應用，而Profibus/DP雖然沒有成為標准，但是它的應該也相當廣泛。
值得指出的是，近來年乙太網的廣泛應用使得人們把目光投向了現場匯流排上來，工業乙太網是否最終將取代現場匯流排仍然是一個爭論的話題。然而，不論是Ethernet/IP還是Modbus-TCP/IP，乙太網在一些重要的性能指標上仍然無法具有現場匯流排的特點和優勢。從本質上來講，乙太網的載波幀聽沖突監測CSMA/CD的訪問方式，實時性並沒有現場匯流排採用的令牌匯流排和令牌環的訪問方式高，不論人們採用何種方式，如協議封裝、分時訪問控制等，都只能改善乙太網的實時性，起不到本質的改變。在當前技術還未完全成熟之前，現場匯流排應用於控制層，是一個積極和穩妥的選擇。隨著乙太網技術的不斷發展，今後其取代現場匯流排而用於控制層也是很有可能的。
監控分中心及上位監控軟體：
監控分中心一般將設置多台SCADA工作站（工控機）。分別用於水廠調度系統、加葯間（加氯間）、濾站、送水泵房等監控，完成污水廠內各種設備的狀態顯示、自動控制、半自動控制、列印報警、分析報表等工作。同時，監控分中心還將設置了多台伺服器，為其它計算機提供支援和與監控總中心進行通信。
PLC的選擇：
施奈德（Schneider）、西門子（Siemens）、歐姆龍（Omron）、羅克維爾（Rockwell）、通用電氣（GE）是全球五大PLC製造廠商和整體方案的提供者，他們的產品面向各自不同的領域，其中在污水處理自動化系統的應用方面，又以羅克維爾、歐姆龍和施奈德的應用最為廣泛。
污水處理自動控制系統對PLC的性能提出了更高的要求，作為污水處理自動控制系統的核心控制器，其必須具備以下幾大功能特點：首先本身必須穩定可靠，並具有預先處理數據和集中傳輸數據的能力，具有較高的故障保護能力；其次，控制分站本地控制器可以獨立承擔控制分區的基本控制任務，即使監控站或者監控中心因故障停止運行，相鄰區域的控制器也能交換數據信息；再次，當某控制站的控制量出現變化時，可按預定方案和程序採取相應的演算法，對相關區域的控制對象，比如泵或者加葯系統等做出相應的調整。因此，它必須至少有如下功能模塊，數據採集存儲處理功能（實現集中和獨立工作方式，尤其是在獨立控制時能與相鄰控制器實現數據交換）；通信功能、容錯功能、自動診斷功能和本地操作功能（即能帶觸摸屏）。
必須綜合考慮整個監控系統的性能要求和自然條件以及運營周期對設備的要求進行選擇，尤其在極端氣候和惡劣環境狀況條件下或較大規模的污水處理廠，需要選擇性能更好的雙機熱備冗餘的PLC，如Schneider的2Quantom系列、Rockwell的2ControlLogix、Omron的CS1D系列、Siemens的S7-417系列；區別在於Omron的雙系統是在一個底板上實現，而Siemens等是兩個底板通過光纖連接，會在一定程度上佔用控制櫃的空間，但他們的配置都很靈活，可以任意實現雙CPU雙電源、雙CPU單電源、單CPU單電源多種冗餘結構。
在一般的環境狀態的時候或較小規模的污水處理廠，多採用標準的機型作為現場控制器，如Schneider的Quantom140系列、Rockwell的ControlLogix、Omron的CS1系列、Siemens的S7-400系列等；他們都支持工業乙太網和多種現場匯流排，控制方式採用遠程帶CPU的智能分布式結構，系統開放性和兼容性強，豐富的I/O及高功能模塊，完全滿足污水處理自動控制系統對信號處理的要求。
三、應用案例
下面以天津咸陽路污水處理廠為例[3]，具體說明污水處理廠自動控制系統的組成，控制系統拓撲圖如圖一所示：
信息層：咸陽路污水處理系統因其分布面積較大，廠區內共有5個PLC分站：預處理系統分控主站PLC1、生物處理系統分控主站PLC2、污泥處理系統分控主站PLC3、出水及雨水系統分控主站PLC4和污泥消化系統PLC5，使用的CPU均為OMRON的CS1H-CPU66H.該功能層實現污水處理廠各單元過程所有過程參數、設備運行狀態及電氣參數的數據採集，單元過程及設備的控制，並通過OMRON網路模塊CS1W-ETN21，和中央控制室通過赫斯曼太網交換機，組成100M光纖以太環網，向監控層傳送數據和接受監控層控制指令。在中控室中，作為工業乙太網結點的系統數據伺服器、兩台工程師/操作員站計算機、列印機、UPS電源及監視屏等設備，其主要職能是進行系統中的信息交換與信息顯示及控制。該層通過上位監控軟體實現對主要工藝設備的控制和調度，對污水處理全過程中的工藝參數進行數據採集、監控、優化和調整，對主要工藝流程進行動態模擬和趨勢分析、實時數據處理和實時控制，在控制組態上實現各種常規與復雜的優化控制、專家控制、模糊控制等先進的智能控制。同時，功能強大與穩定的實時和歷史資料庫亦通過乙太網成為上下層間的信息通道。污水廠中控室控制站還通過RIAMBView和信息中心、便攜計算機及廠外泵站（咸陽路泵站、密雲路泵站）等處進行遠程通訊，RIAMBView具備遠程數據服務（最適合SCADA）功能，通過寬頻接收或發送相關數據，實現遠端對部分實時畫面、進程資料庫的訪問。
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7. 污水處理工藝流程介紹
污水處理一般原則是：改革工藝，減少污染，回收利用，綜合防治，技術先進，經濟合理等。在流程選擇時應注重整體最優，而不只是追求某一環節的最優。
污水處理工藝流程介紹
一級處理：物理處理
機械(一級)處理工段包括格柵、沉砂池、初沉池等構築物，以去除粗大顆粒和懸浮物為目的，處理的原理在於通過物理法實現固液分離，將污染物從污水中分離，這是普遍採用的污水處理方式。
機械(一級)處理是所有污水處理工藝流程必備工程(盡管有時有些工藝流程省去初沉池)，城市污水一級處理BOD5和SS的典型去除率分別為25%和50%。
在生物除磷脫氮型污水處理廠，一般不推薦曝氣沉砂池，以避免快速降解凱豎辯有機物的去除;在原污水水質特性不利於除磷脫氮的情況下，初沉的設置與否以及設置方式需要根據水質特性的後續工藝加以仔細分析和考慮，以保證和改善除磷除脫氮等後續工藝的進水水質。
二級處理：生物化學處理
污水生化處理屬於二級處理，以去除不可沉懸浮物和溶解性可生物降解有機物為主要目的，其工藝構成多種多樣，可分成活性污泥法、AB法、A/O法、A2/O法、SBR法、氧化溝法、穩定塘法、CASS法、土地處理法等多種處理方法。目前大多數城市污水處理廠都採用活性污泥法。
生物處理的原理是通過生物作用，尤其是微生物的作用，完成有機物的分解和生物體的合成，將有機污染物轉變成無害的氣體產物(CO2)、液體產物(水)以及富含有機物的固體產物(微生物群體或稱生物污泥);多餘的生物污泥在沉澱池中經沉澱池固液分離，從凈化後的污水中除去。
三級處理：污水的深度處理
三級處理是對水的深度處理，是繼二級處理以後的廢水處理過程，是污水最高處理措施。現在的我國的污水處理廠投盯缺入實際應用的並不多。
它將經過二級處理的水進行脫氮、脫磷處理，用活性炭吸附法或反滲透法等去除水中的剩餘污染物,並用臭氧或氯消毒殺滅細菌和病毒,然後將處理水送入中水道，作為沖洗廁所、噴灑街道、澆灌綠化帶、工業用水、防火等水源。
由此可見，污水處理工藝的作用僅僅是通過生物降解轉化作用和固液分離，在使污水得到凈化的同時將污染物富集到污泥中，包括一級處理工段產生的初沉污泥、二級處理工段產生的剩餘活性污泥以及三級處理產生的化學污泥。
由於這些污泥含有大量的有機物和病原體，而且極易腐敗發臭，很容易造成二次污染，消除污染的任務尚未完成。污泥必須經過一定的減容、減量和穩定化無害化處理井妥善處置。污泥處理處置的成功與否對污水廠有重要的影響，必須重視。
如果污泥不進行處理，污泥將不得不隨處理後的出水排放，污水廠的凈化效果也就會被抵消掉。所以在實際的應用過程中，污水處理過程中的污泥處理也是相當關鍵的。
處理方法
生物除磷
在經濟發展過程中，我國的主要河流和湖泊由於受磷污染，富營養化嚴重，國家環保局為控制磷污染，對磷排放制定了比較嚴格的標准。化學強化生物除磷污水處理工藝以除去污水中有機污染物和各種形態的磷為主，此污水處理工藝將化學除磷和生物除磷一體化，通過厭氧消化生物系統中活性污泥產生揮發性有機酸，作為聚磷菌生長的基質或稱之為營養物，使聚磷菌在活性污泥中選擇性增殖，並將其迴流到生物系統中，使纖叢生物污水處理系統工作在高效除磷狀態;同時污泥在厭氧條件下產生的磷釋放，通過化學除磷消除。這是一種高效市政污水處理工藝技術，滿足了我國現階段，為解決水體富營養化，需要在常規二級污水處理基礎上進一步除磷的要求。
循環間隙
我國經濟發展水平各地相差較大，經濟發展滯後的城市還不能拿出很多資金用於污水治理，因此，怎樣利用有限的資金，降低環境污染，是很多城市政府面臨的問題。在污水處理方面，直到不久前，一些城市還採用一級或一級強化處理工藝技術，出水達不到國家二級排放標准對除去有機污染物的要求。
循環間歇曝氣工藝充分發揮高負荷氧化溝處理效率高的優點，又充分利用序批式活性污泥污水處理工藝出水好的特點，保證了系統出水達到國家污水排放一級標准在除去有機污染物方面的要求。在投資和運行費用上比通常以除去有機污染物為主的二級生物污水處理系統降低30%左右，是適合我國現階段污水處理要求的工藝技術。
旋轉接觸
旋轉接觸氧化污水處理工藝技術是在生物轉盤技術基礎上，結合生物接觸氧化技術優點發展起來的新一代好氧生物膜處理技術。旋轉接觸氧化污水處理工藝技術和成套設備提供了一種簡單和可靠的污水處理方法。整個污水處理系統中的轉軸是唯一的轉動部分，一旦機器出了故障，一般機械人員都可以進行維修。
系統生物量會根據有機負荷的變化而自動補償。附在轉盤上的微生物是有生命的，當污水中的有機物增加時，微生物隨之增加，相反，當污水中的有機物減少時，微生物隨之減少。所以這污水處理系統的工作效果不容易受到流量和負荷的突然變化和停電的影響。運行費用低，只有其他曝氣污水處理系統耗電的八分之一到三分之一。佔地面積僅相當常規活性污泥法一半。由於生物系統中生長的微生物種類多，能夠高效處理各種難降解工業污水。
8. 污水處理年度總結報告材料四篇
污水處理年度總結報告材料四篇進、出水質化驗分析是污水處理工藝參數調整的重要依據，要求時效性、准確性、客觀性。化驗人員克服工作量大，水樣多等困難，全年准確及時化驗分析水樣一萬余次。以下是和大家分享的污水處理年度總結報告材料資料，歡迎你的閱讀。
污水處理年度總結報告材料一
20XX年，在區政府的高度重視和總公司的正確領導下，公司堅持以污水處理為核心，優化控制工藝，精心維護設備，認真化驗分析，確保系統運行穩定，各項工作取得明顯成效，圓滿完成各項工作目標。現將石洋公司20XX年的 工作總結 如下：
一、攻堅克難，確保尾水達標排放
污水處理系統是否穩定運行、尾水是否達標排放是我們工作的核心，重敏陸中之重的工作。
20XX年全年進水量成上升趨勢，特別是20XX年4月開始，進水量急劇增加，達到設計負荷5萬噸處理能力。從8月份開始，水量增至6萬噸，系統超負荷運行，負荷率達到120%，公司克服了進水量大，持續時間長等不利因素，實時調整工藝方案，確保系統穩定運行。
二、盡職盡責，加強設備維護與管理
設備是污水處理系統的核心，良好的設備運行狀態是污水處理工作的關鍵。今年是公司不間斷運行的第五年，設備已進入故障頻發期，設備維護保養工作日益增多。20XX年共完成設備保養及故障處理60餘次。同時完成氧化溝內推進器基礎加固，堰門維修及所有推進器、攪拌器換油工作;改進斜式輸送機支撐，對核心設備表曝機外加散熱風扇。配合設備廠家完成細格柵維修，輸送機絞龍更換工作。
今年，為加強水下動力設備保養維修工作，借鑒市排水公司經驗，並報區政府同意，友吵採取外包方式共完成11台次的專業保養和維修工作，使推進器、攪拌器和水泵常年保持工作狀態，確保系統穩定運行。按照崗位職責設備部堅持做到設備管理“三要”。
即一要堅持每天巡視檢查，作好記錄，發現問題及時排除。
二要堅持設備管理例會，集中分析故障原因，及時整改，杜絕相同故障再次發生。
三要嚴控維修成本，對需維護的零部件，力求廠內維修。
一年來，設備的利用率85%，完好率100%。在確保設備運行的同時，設備部加強變配電用電安全管理，專人負責公司用電管理，定期檢測驗電工具，消防器材，發現隱患能及時上報，及時處理。對於夜間電壓過高影響設備運行安全的問題，多次向區供電部門反應，協調變電站，調整區間電壓。通過設備部的不懈努力，公司用電環境得到改善，確保了設備的安全穩定運行。
無人值守、遠程式控制制是一個全新課程，隨著配套建設的七座污水提升泵站陸續投入使用。經生產辦公會研究，委派專人負責泵站的日常運行管理工作，每周對七座泵站巡查、安檢，掌握各泵站的運行狀態好拿侍，合理分配提升水量，確保系統穩定高效運行。
三、兢兢業業，完成水質分析任務
進、出水質化驗分析是污水處理工藝參數調整的重要依據，要求時效性、准確性、客觀性。化驗人員克服工作量大，水樣多等困難，全年准確及時化驗分析水樣一萬余次。同時對七座污水提升泵站的跟蹤取樣，進行水質分析，為系統運行提供詳實、准確的水質數據。
化驗室不僅准確記錄各項化驗數據，及時正確上報化驗結果，還存儲化驗數據萬余個，歸檔原始記錄百餘本。全年無一例錯誤數據，無一次漏檢水樣。圓滿完成了全年水質分析工作。在危險葯品管理方面，嚴格按照公司管理制度，安排專人專賬管理。對於劇毒葯品，集中、定點存放，安排專人取用，並嚴格執行使用申報流程，明確記錄葯品使用量，使用目的，杜絕有毒、有害葯品流失造成危害，確保了化驗葯品的安全。
四、認真負責，完成污泥脫水工作
剩餘污泥的濃縮脫水外排是整個生產的重要組成部分。進水量急劇增加，不僅增加了處理系統的運行負擔，而且增加了污泥脫水車間的工作壓力。為確保污水處理正常運行，經生產辦公會研究，將污泥脫水車間從中控室獨立出來，並任命一名車間負責人。於今年元月起重新調整污泥脫水泥車間班次，由輪崗制改為專人專崗制。一年來，污泥脫水車間人員精細配葯、准確投加，熟練操作污泥脫水設備，順利完成污泥脫水工作。污泥含水率控制在78.5%以內，達到年初制定的含水率小於80%的考核目標，出廠污泥6390噸。
在做好日常污泥濃縮脫水工作的同時，還加強脫水葯劑及除磷葯劑的申購、消耗、庫存等登記工作和生產台賬的整理工作。積極配合中控室完成除磷葯劑投加工作，全年投加葯劑60噸，共2400餘袋;配合設備部完成設備搶修工作，共計20餘次。
五、細化管理，為污水處理工作保駕護航
公司一直遵循管理出業績，管理出效益的理念，將管理工作放在首要位置。
今年是公司深化流程規范化管理的第一年，公司通過考勤機規范了日常考勤流程;通過《設備故障消缺單》規范了設備維修流程;通過《物資申購單》規范了物資采購流程，通過《進、出庫單》規范了物資領用流程。同時，參照總公司的《考勤管理制度》，重新細化了公司的考勤管理制度，明確了遲到，早退處罰措施。
在日常工作管理方面，公司也重視員工的專業知識和業務技能學習。今年公司內共完成5次培訓，主要包括安全生產設備維修，保養，消防安全，系統操作四個方面。選送一人參加湖北省環境保護廳組織的自行監測培訓，選送一人參加高級化驗工培訓，並取得了《高級化驗工》證書。
公司高度重視安全生產，定期組織安全知識學習定期組織安全工作檢查，定期召開安全生產例會。並重新細化了安全管理制度，完善安全應急預案。做到及時發現安全隱患及時整改。通過全公司幹部職工的共同努力，安全生產工作得到進一步加強，安全生產工作達到了生產要求，一年來，公司無一例人員安全事故，無一例生產安全事故。
六、存在的問題和下一步的工作打算
20XX年，公司克服了重重困難，圓滿完成了全年的工作任務。雖然取得了一定的成績，但工作中還存在一些問題。
1、由於處理系統長期超負荷運行，造成生化系統不穩定，出水水質波動較大。
2、七座污水提升泵站相繼運行，現有人員對泵站的運行管理缺乏經驗。
3、尚未找到適合我公司的污泥最終處置工藝，剩餘污泥不能妥善處理。
針對以上問題，我公司打算如下：
1、增加水質分析頻次，實時調整工藝方案，進一步提高生化系統活性，確保尾水達標排放。
2、針對技術人員匱乏的問題，公司擬打算面向社會招聘專業技術人才，同時加強現有人員的技能培訓，為泵站的運行維護和二期改擴建投產做准備。
3、污泥最終處置不僅是公司面臨的問題，也是賀東市乃至全國都面臨的一大難題。我公司打算從污泥堆肥，焚燒，干化，碳化四大方面尋求解決適合我公司污泥處置的一條路徑，達到污泥減量化、無害化、穩定化和資源化的目的。
20XX年，公司全體員工團結一心、努力拚搏，確保系統運行穩定，尾水達標排放，圓滿完成了各項工作任務。在新的一年，我公司必將一如既往，全力以赴，加倍努力完成各項任務，爭取向我區人民交一份滿意的答卷。
污水處理年度總結報告材料二在即將過去的20XX年中，在車間的領導下、在同事們的支持和幫助下，我堅持不斷地學習理論知識、總結工作經驗，加強自身思想修養，努力提高綜合素質，從自身做起嚴格遵守各項規章制度，較好的完成了車間賦予自己崗位的各項工作，下面將自己一年來的思想、工作情況等簡要的做一個匯報：
一年來，我處處以優秀班組的標准嚴格要求自己和班組成員，帶頭模範遵守單位的各項規章制度，時刻嚴格要求自己。在日常工作過程中，注重強調從自身找問題，身體力行，努力起到表率作用，在車間領導下開展好各項工作，認真領悟車間精神，較好的起到了紐帶橋梁作用。業余時間堅持上網學習，了解污水處理的先進技術，向兄弟班組學習各種設備的維修保養技能，通過向山洲和彭萬寶同志的學習，補上了去年對離子交換罐運行調試的不足，工作能力也相應的得到提高。通過三月份《污水設施運行管理》培訓，系統的學習了污水處理工藝知識，得到了意想不到的收獲。
平時積極參加車間組織的培訓，並加強對新員工的教育培訓工作，較好的起到了傳、幫、帶作用。增進和新員工的交流，注重思想教育工作，及時了解他們的思想動態，使他們盡快完成了從學生到公司一員的轉變，從生活上照顧他們，從情感上溫暖他們，讓他們感覺到車間這個大家庭的溫暖，樹立踏入社會的自信心。增強團結與活力，使班組成員思想認識高度統一，在今年的各項比賽評比中，所在班組先後多次被評為第一名，多名班組成員被評為崗位標桿，個人也獲得公司第三季度優秀員工稱號。回顧一年來的工作，我也很清醒的認識到自己還存在很多的不足與缺點，請領導和同志們在今後的工作中多批評和指導，這對我今後的提高是十分重要：
1、在協助管理工作過程中，還缺乏管理的主動性。今後我將加強學習，不斷提高自己的管理水平，工作中不斷總結經驗。
2、考慮問題局限性強，對接受新工作的思路不是非常清晰。今後要盡快轉變思想，開闊視野，遇到自己疑惑的問題要不恥下問，做到“三多”：多匯報、多請示、多請教。感謝領導的支持和同志們的幫助，在此對車間領導和班員表示衷心的感謝!
以上是我對一年來思想、工作情況的總結，不全面和不準確的地方，請領導和同志們批評、指正。在以後的工作中，我將做好個人 工作計劃 ，制定目標，使自己的工作做到更好，不負同事們的期望，不辜負領導的信任。
污水處理年度總結報告材料三20XX年是伊春市中心城污水處理廠投入生產運行的第4年，在今年7—8月份，我司維修部對全廠設備進行了大規模的檢修和更換，在正常的檢修過程中出現了一些突發事件，造成氨氮超標，經過後期一系列的整改，目前我廠運行正常、出水達到合同約定的標准。從今年整體情況來看，無論是從工藝控制還是人員管理或是設備運行，都在運營的過程中取得了一些進步和成長，在市、區領導的關心與公司領導的支持下，伊春市中心城污水處理廠全年生產運行基本穩定，無重大安全生產事故發生。現將處理廠這一年來的工作總結如下：
一、運行概況
1、工藝控制
我廠1—12月份處理廠累計處理生活污水預計達到1320萬噸，日均處理量約為3.6萬噸，日處理量為4.4萬噸，平均進水COD184mg/L，出水COD43.7mg/L，累計削減COD為1852噸;平均進水氨氮22.5mg/L，出水氨氮8.3mg/L，累計削減氨氮為187噸;1—12月份產生剩餘污泥2860噸，共耗用PAM絮凝劑1噸，污泥含水率平均低於80%，其中2860噸剩餘污泥已全部運送至伊春區生活垃圾填埋場進行無害化處理;1—12月份處理廠共用電總量為228萬度，月均耗電量約為19萬度;日均耗電量6246度，平均噸水耗電量為0.173kw/h/噸。
我廠於20XX年7月末至8月末對反應池內曝氣設備進行檢修，在檢修結束恢復使用後，反應池內活性污泥出現不同程度的流失及減少，造成生化處理效率下降，出水氨氮超標。通過採取一系列恢復措施後，目前我廠運行穩定，出水水質各項指標平均值檢測情況如下：CODcr36mg/L(標准值≤60mg/L)，BOD58.1mg/L(標准值≤20mg/L)，SS8mg/L(標准值≤20mg/L)，總磷0.3mg/L(標准值≤1.0mg/L)，氨氮4.5mg/L(標准值≤15mg/L)，符合《城鎮污水處理廠污染物排放標准》(GB18918—2002)國家一級B標準的規定。
2、設備運行
自20XX年10月份運行以來，我廠已經運行5年多，為保障處理廠設備的安全、高效、正常持續運行，今年對設備進行了全方位檢修、更換，除了按照設備說明做好零部件上油潤滑保養工作，延長設備使用壽命外，目前已經完成的主要工作為：3台曝氣風機的潤滑油及皮帶更換;3台提升泵潤滑油的更換及止回閥的檢修;4台推理器更換潤滑油;壓泥機系統更換潤滑油及高壓清洗系統;8台水閥及氣閥的檢修;16台迴流泵及污泥泵檢修;3#曝氣風機更換扇葉;3#潷水器更換液壓螺桿;紫外消毒設備更換燈管、套管及鎮流器;對生化池曝氣盤進行全面檢修、更換;對生化池在線監測設備(污泥濃度計、溶解氧儀、液位計)進行全面的檢修、更換，;完成對污水廠各池體旁防護欄桿刷漆、防腐工作;完善了中控系統等。我廠根據實際運行中出現的問題，逐漸完善設備設施操作規程，並對全部職工進行了培訓，保障污水處理廠設施、設備正常運轉。
3、化驗分析
污水處理廠化驗室通過對進、出水水質開展各項檢測工作，指導配合運營工作。根據化驗室監測結果表明：今年1—8月份我廠運行穩定，出水基本達標，9月、10月出水氨氮出現部分時段超標現象，化驗室在日常水質常規檢測基礎上加大了對各池出水氨氮的檢測頻率，為工藝調整提供依據。從今年10月底開始，出水逐漸恢復到達標，目前各池運行正常，各項污染物指標均達標排放。另外化驗室每月配合伊春市環保局監測站對污水廠水質進行取件監測;配合在線監測設備運營維護商對在線監測設備做比對試驗、保證設備准確度;此外在做好處理廠日常檢測分析工作的同時，化驗室還承擔著相關數據的上報工作。
4、其它
今年我廠接待外來參觀及各級領導部門檢查達10多次，每次都爭取以的.狀態迎接檢查和參觀任務，對各級領導提出的問題我們積極進行整改，好的意見積極採納。今年年12月2日，市政府白市長、區政府陸區長、園區張主任、市環保局鄭局長、區環保局高局長等帶領專家組蒞臨我廠，在聽取了污水處理廠工作匯報的基礎上，對我廠的實際運行情況進行了現場檢查，對我廠的整改情況及運行情況都給予了充分的肯定，專家組也為我廠的運行提出了寶貴的意見。
二、人員管理情況
1、人員培訓情況
目前污水處理廠在崗人員18名，其中管理人員3名、運行值班人員8名、化驗2名、財務1名、電氣維修2名、采購1名、廚師1名。今年結合處理廠實際運行，通過輔導+考試的形式，組織全廠人員培訓6次，考核1次。通過一系列的培訓及考核，一方面使全廠職工更詳細的了解我廠運行的工藝流程和對工藝流程會產生較大變化的影響因素，以便在日常運行操作中及時掌控各個工藝參數;另一方面也提高了全體職工的專業技術知識及操作水平，為建設一支專業的污水廠員工隊伍打下了較好的基礎。
2、管制制度
制度化、規范化的管理是污水處理廠發展的主要方向，今年我廠制定並完善了一系列的 規章制度 ，包括各崗位的崗位責任制、安全生產管理制度、交接班制度、失職追究制度、衛生管理制度、早會制度、化驗室管理制度、食堂管理制度、值班記錄填寫制度及運行報表管理制度，另外還根據實際運行情況，完善了設備操作規程、各類報表及生產資料。通過上述一系列規章制度及規范規程的實施，我廠的管理工作更上一步，為今後的正常運行打下了堅實基礎。
三、二期工程建設情況
1、二期工程進展情況
由於伊春市城市發展需要，目前我廠已經上馬的二期工程項目預計投資6500萬元，主要建設兩座CASS池、一座格柵間及配套設備、管道及電氣安裝工程。二期項目於20xx年6月1日正式開工建設，至今已累計投資3800萬元，目前二期兩座CASS生化反應池土建施工完成，細格柵間主體工程已完成，剩餘格柵間的裝飾裝修部分預計將於明年5月20日前完成，其餘二期配套的土建部分將於5月30日前全部完成並進行設備安裝，約8月底完成全部工作，爭取9月開始進水、調試、運營。
2、目前二期工程的工作重點
目前已經進入冬季，由於伊春市地理氣候因素，不宜繼續施工，當前的工作重點是二期土建工程的越冬防護工作，為明年的工作打下良好基礎，我們准備實施的措施是：
1)外牆採用砂石土等不膨脹材料進行回填2米。
2)內池壁粘貼1.2m高保溫板，池內注水3m深;24小時專人巡查、破，削減池內冰水對池壁的內壓力。
3)裸露在外的梁、柱四周採用保溫板或保溫棉覆蓋防護。
4)池體及池壁周圍裝置防護欄桿及警戒標識，加強日常管理和維護。
5)隨時跟蹤天氣變化，根據具體情況，採取相應的防範措施，嚴格按照我公司項目部越冬方案實施執行，限度地平安順利的渡過這個冬季。
四、20XX年工作思路
20XX年對於伊春市中心城污水處理廠是非比尋常的一年，明年二期工程將會進入正式運行，屆時整個污水處理廠的日處理量能力將達到10萬噸，更多的壓力代表更多的動力，經過今年全廠設備的檢修，我們相信新的一年，在市、區各級領導的關心和公司領導的支持下，我們全體員工必將一如既往，全力以赴，盡努力完成新年度各項任務及的工作目標，保證污水處理廠穩定運行，設備正常運轉，出水達標排放，為污水處理事業交上一份滿意的答卷。
污水處理年度總結報告材料四XXX污水處理廠在各級領導的關心指導下，各班組職工辛勤努力、協同合作下，確保完成了污水處理廠的穩定達標運行。現將20XX年克旗污水處理廠運行情況匯報如下：
一、克旗污水處理廠節能減排完成情況
克旗污水處理廠嚴格按公司及上級建設、環保、財政、水利、紀檢等部門要求，嚴格管理、常抓不懈保障了污水處理廠穩定達標運行。克旗污水處理廠自20XX年1月1日至20XX年12月末，共處理廢水423萬噸，處理負荷率達到77、3%，日均處理量達到1、16萬噸，進水COD平均濃度450、4mg/L，出水COD平均濃度65、0mg/L，實現化學需氧量減排1630噸;進水氨氮平均濃度58、2mg/L，出水氨氮平均濃度24、8mg/L，實現氨氮減排151、3噸;出水指標全部達到國家城鎮污水排放二級標准。
XXX污水處理廠在線監測數據與赤峰市環保局監測平台實時連接，定期向上級環保部門，建設部門、發改部門報送日報、周報、月報、季報、年度核查等材料;迎接國家環保部核查組、自治區環保廳檢查組、東部督查中心檢查組、赤峰市環保局檢查組、赤峰市環境監察大隊、赤峰市環境監測站、旗政府、旗機關等多次檢查。圓滿完成各級環保、建設等部門安排布置的任務。
二、克旗污水處理廠各車間設備運行情況
克旗污水處理廠經過5年的運行，由於設備老化、冬季凍脹、進水水質不穩定、泥沙過多等原因，設備出現故障的頻次增多，磨損嚴重。如：進水格柵間及一泵房由於進水水質不穩定，瞬時流量不易控制，泥沙、雜物過多等原因導致格柵不能正常運轉，已經影響到污水處理廠的正常穩定運轉，導致污水處理效果降低。為保證污水穩定達標，針對設備出現的故障，特別是進水格柵故障、污水提升泵故障、風機故障等我廠多次組織人員進行清淤、維修。保證了設備的正常運轉。安裝的COD在線監測設備、氨氮在線監測設備全部進行了比對監測驗收，比對結果符合相關法律法規，並於通過了赤峰市環保局的驗收。
三、化驗室方面
克旗自來水公司水質化驗室按公司要求對生活飲用水、污水進行化驗。共對生活飲用水水源井、清水廠出廠水、管網末梢水檢驗58次;完成污水自檢項目7項(水溫、PH、COD、氨氮、SS、溶解氧)，並對污水在線監測系統出現故障後進行人工補測數據。檢驗結果均符合國家標准。
四、克什XXX污水處理廠提標改造及管網擴建工程、中水回用和污泥處理工程進度情況。
克什XXX污水處理廠提標改造工程總投資9946、40萬元，20XX年完成提標改造工程綜合設備間、綜合制水車間、MBBR池改造、復合水解池、污泥泵房等建設工程，完成電纜鋪設、設備采購安裝等工作。進入調試運行階段，並於年底前完成環保驗收。
中水回用及污泥處理工程計劃完成項目前期手續，計劃20XX年9月開工建設。
五、20XX年工作計劃
根據20XX年各車間設備運行情況，20XX年我廠計劃對部分運行時間長，故障率高的設備(如：鼓風機、格柵、水泵)進行專業的維修保養工作;計劃每年2次(氣溫回暖後5月份一次，入冬前10月份一次)對進水格柵間、進水泵房、生物濾池、二泵房沉澱的泥沙進行清理，以保證格柵、污水提升泵的正常運轉;加強化驗室管理，增加檢測項目、檢測頻率，保證實驗質量;努力學習，對污水處理工藝、國家新標准、新方法及污水處理法律法規等進行學習。努力增強員工專業素質、提高職工個人能力保證污水處理廠正穩定達標運行。按公司及上級主管部門要求保證污水處理廠穩定運行，為克旗的節能減排貢獻自己的力量。