⑴ 二沉池水處理加葯攪拌機，哪個產家好
綠燁環保，加葯攪拌機特點與結構：
1、高速比和高效率
單級傳動，就能達到 1：87的減速比，效率90%以上，如果採用多級傳動，減速比更大。
2、結構緊湊體積小
由於採用了行星傳動原理，輸入軸與輸出軸在同一心線上，使其機型獲得盡可能小的尺寸。
3、運動平穩雜訊低
擺線針齒 嚙合齒數較多，重疊系數大以及具有機件平衡的機理，使振動和雜訊限制在最小程度。
4、使用可靠、壽命長
因主要零件採用高碳鉻鋼材料，經淬火處理，（ HRC58-62 ）獲得高強度，並且部分傳動接觸採用了滾動摩擦，所以經久耐用壽命長。>
5、設計合理、維修方便
容易分解安裝，最少零件個數以及簡單的潤滑，使擺線輪減速機深受用戶的信賴。
廣州市綠燁環保設備有限公司
⑵ 螺旋槳式攪拌機
在非金屬礦產加工生產中，也常用螺旋槳式攪拌機來攪拌泥漿，使泥漿中各組分混合均勻，固體顆粒不致沉澱，產生較好的懸浮狀態。此外，也用於在水中松解泥料以制備均質泥漿。螺旋槳式攪拌機結構簡單，使用方便，故在非金屬礦產加工中得到廣泛的應用。
一、構造和工作原理
螺旋槳式攪拌機的構造如圖4-8所示。它主要由垂直安置的主軸3和三葉螺旋槳1以及貯漿池2組成。主軸由電動機4經減速器5帶動旋轉。電動機和減速器安裝在架於鋼筋混凝土製的貯漿池的橫梁7上，螺旋槳用鍵和螺母固定於主軸末端。
當螺旋槳在液態泥漿中轉動時，迫使泥漿產生激烈的運動，其中除了有切向和徑向運動外，還有速度較大的軸向運動，這種軸向運動能促使泥漿強烈對流循環，因而泥漿可得到有效的混合和攪拌。
圖4-8螺旋槳式攪拌機
1-螺旋槳；2-貯漿池；3-立軸；4-電動機；5-減速器；6-機座；7-橫梁
二、螺旋槳
螺旋槳是螺旋攪拌機的運動工作件。常用三片槳片，單層旋槳。
螺旋槳由葉片和軸套組成，其葉片沿圓周等分排列，其結構如圖4-9所示。
槳葉與軸套通常是鑄成整體的，槳葉的前面是工作面（又稱壓力面），為斜螺旋面的一部分；槳葉的後面是非工作面，其與軸線為中心的圓柱面的相交線一般是二次拋物線形狀。零件圖中除了必要的投影視圖外，為了反映葉片復雜的剖面圖，稱葉片型線圖。有關槳片設計可參見有關資料介紹。
螺旋槳緊固於立軸上，除用平鍵聯接外，在軸端還用銅質蓋形螺母上緊。具有右旋螺紋的蓋形螺母隨立軸和螺旋槳一同在料漿中旋轉。為了使料漿作用於螺母上阻力矩與螺母擰緊方向相同，以防螺母自行松脫，立軸應作順時方向（從立軸頂端朝下觀察的轉向）旋轉，那麼螺旋槳要把料漿推向下方，槳葉螺旋面的旋向應當是左旋。
圖4-9螺旋槳結構投影圖
三、攪拌池
大型攪拌池多為薄地式混凝土築制，小型的可用板材製成。對大型漿池，為減少料漿隨螺旋槳整體旋轉，提高槳葉與料漿間的相對運動速度而有較好的攪拌效果，一般漿池的橫截面為正多邊形（多用八邊形），漿池的直徑對橫截面為正多邊形的攪拌池來說，是指正多邊形的內切圓直徑。
攪拌池的直徑要合理選擇，直徑過大，攪拌不容易均勻，局部地區會攪拌不到而成為死角；直徑過小，則攪拌池容積太小，不能充分發揮攪拌機的作用，經濟上不合理，通常攪拌池的直徑可按下式選擇：
非金屬礦產加工機械設備
式中D——攪拌池直徑；
d——螺旋槳直徑。
攪拌池的容積計算如下：
按攪拌比Vp/V0＝10～13，計算池中料漿的體積V0，則攪拌池的容積
。
式中Vp——攪拌池的容積；
K——攪拌池的有效利用系數，可取K＝0.85。
由已知的攪拌池容積和直徑，可計算攪拌池的深度，或者更為簡單而實用的是用下面的經驗公式確定攪拌池的深度。
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式中H——攪拌池的深度；
D——攪拌池的直徑。
由於螺旋槳式攪拌機攪拌時料漿的運動特性，在螺旋槳的下方，流線比較集中，而在攪拌池底部附近的四周，料漿的流速很小，往往成為攪拌不到的死角。為了避免這種情況的發生，攪拌池底部通常做成棱錐形的表面。底面直徑為攪拌池直徑的1/2，半錐角為45°，如圖4-10所示。
確定攪拌池的深度時，還要結合攪拌軸伸長度一並考慮，不要使攪拌機主軸懸臂太長，以免扭斷或由於螺旋槳受力不平衡時，造成側向彎曲，失去穩定性，並使軸承容易損壞。
圖4-10攪拌池結構圖
1-瓷磚；2-地腳螺拴預留孔；3-人孔
四、立軸
立軸的材料通常採用45號鋼，為了防止鐵質對料漿的污染，軸伸入料漿的那一段應當採取防腐蝕措施。
1.軸的強度計算
工作時，主軸承受扭轉和彎曲的組合作用，但是，為了簡化計算，工程中往往假定立軸僅僅承受扭矩的作用，然後用增加安全系數，即降低材料的許用應力來彌補由於忽略彎曲作用所造成的誤差。
對於實心軸，軸的直徑
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式中ds——軸的直徑（xm）；
N——軸傳遞的功率（kW）；
n——軸的轉速（r/min）；
A——與軸的材料和載荷性質有關的系數，一般可按表4-6查取。
表4-6軸實用材料的許用應力［T］及A值
表4-7選取τk＝310kgf/cm2時各軸的直徑、轉速、功率關系表
註：在粗線以上范圍的建議選用表4-9更為合適。若τk＝310kgf/cm2時，需根據換算系數計算後取兩表的較大值。
以45號鋼為基礎，取τ＝310kgf/cm2（即A＝10.51）時，各軸的直徑、轉速、功率間的關系見表4-7。
對於空心軸，軸的直徑
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式中Ds——空心軸的外徑（cm）；
α——軸的內徑與外徑之比；
其餘符號的意義和單位同前。
2.軸的剛度計算
為了防止轉軸產生過大的扭轉變形，以免在運轉中引起震動造成軸封失效，應該將軸的扭轉變形限制在一個允許的范圍內，這是設計中的扭轉剛度條件，為此，攪拌軸要進行剛度計算。
對於實心軸，軸的直徑
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式中d——軸的直徑（cm）；
N——軸傳遞的功率（kW）；
n——軸的轉速（r/min）；
B——與扭轉變形的扭轉角有關的系數。對於剪切彈性模數G0＝8.1×105kgf/㎝2，鋼的B值見表4-8。
表4-8B系數（G0＝8.1×105kgf/cm2時）
為了使用方便以G0＝8.1×105kgf/cm2、φ＝1/2°為條件，根據
對於空心軸，表4-7或4-9要結合4-10進行選取。
必須指出，在選取軸徑時應同時滿足剛度和強度計算兩個條件。一般按剛度條件計算的軸徑較之強度條件計算者為大，所以通常對攪拌軸來說，主要以剛度條件確定軸徑。如果剛度條件計算的結果較之強度條件計算結果相差較大時，可考慮改變軸的材質，即選用強度較差的材料。但仍然要滿足強度條件要求。當轉速較低功率又較大時，對強度條件是不可忽視的。
確定軸的直徑時，還必須考慮軸上開有鍵槽或孔會引起軸的局部削弱，直徑因而應適當增大，按照一般經驗，軸上開有一個鍵槽或淺孔時，直徑應增大4%～5%。如果在同一橫截面位置開有兩個鍵槽或淺孔，則直徑應增大7%～10%。此外，軸的直徑還應增加2～4mm作為腐蝕富裕度。
表4-9選取φ＝1/2°，G0＝810×105kgf/cm2時軸的直徑、轉速、功率關系表
註：在粗線以下范圍，建議選用表4-7更為合適。若φ≠1/2°時，需根據換算系數計算後取兩表的較大值。
表4-10空心軸換算值b0
註：空心軸查表時，須將實際傳動功率除以b0得N換，再查表4-7或4-9。
立軸是懸伸到攪拌池中進行攪拌操作的，支承條件較差，常常由於側向外力的作用而造成彎曲，彎曲的結果使離心力增大，從而又進一步增加彎曲的程度，最後使軸和軸承完全破壞。為了防止這種情況發生，在設計中應盡可能增大立軸軸承之間的距離和縮短懸臂的長度，並應對螺旋槳的靜平衡精度提出一定的要求。
在一般情況下，立軸軸承之間的距離B和懸臂長度L可用下面的公式驗算。
L/B≠4～5（4-11）
L/ds≤40～50（4-12）
立軸的不直度允許差一般取為0.1/1000。
螺旋攪拌機結構簡單，操作容易，攪拌作用強烈，效果較好；但磨損較快。使用時要注意不要讓攪拌機空轉，即攪拌池中沒有料漿時不要開動攪拌機。
圖4-11攪拌軸的支承
五、主要參數的確定
1.轉速n
螺旋槳的轉速太低時，操作強度下降，攪拌效果不好；轉速太高時，功率消耗和作用在槳葉上的力都急劇增大。槳葉不能做得過分笨重。根據實際使用的數據，螺旋槳的轉速
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式中n——螺旋槳的轉速（r/min）；
d——螺旋槳的直徑（m）。
實際上用上式計算的螺旋槳轉速往往是偏高的，且供設計和使用時參考。選定螺旋槳轉速時，應根據使用要求確定，例如用於松解泥料以制備均質泥漿時，需要有比較強烈的沖刷和碰擊作用，應當採用較高的轉速；如用於攪拌泥漿使之保持均勻，則可使用較低的轉速。
2.功率N
攪拌槳所消耗功率，主要是克服槳葉在運動過程中所遇到流體阻力，因此，所需功率不但和攪拌機的結構尺寸等有關，還和料漿性質、槳葉轉速和安裝位置等有關，攪拌過程是一個復雜的操作，從理論上可推得：
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式中ρ——漿料密度（kg/m3）；
n——槳葉轉速（r/min）；
d——槳葉直徑（m）；
ζ——功率系數，由實際測定得出。
對於三葉單層螺旋槳攪拌機，可用下式估算：
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式中ρ——漿料密度（kg/m3）；
n、d——同上。
上述計算功率只考慮攪拌機本身克服料漿阻力的因素，沒有包括機械運轉部分和傳動裝置等功率消耗。因此，確定電動機功率時，還必須考慮攪拌機和傳動裝置的機械效率，同時還應乘上功率儲備系數，功率儲備系數可取1.5左右。
表4-11列出了螺旋槳式攪拌機的規格和主要技術性能。
表4-11螺槳攪拌機的規格和主要技術性能