500T水處理池cad圖

① 給排水CAD圖紙中這個符號代表什麼意思

給排水CAD圖紙中這個圓圈裡面一面三旗表示現場周圍焊接的意思，

這是焊接符號通用的表示方法，

詳細參見國家標准GB/T 324-2008表3序號8和9。

② 給排水的圖紙怎麼看

首先了解代號，例如J表示給，P表示排，X表示消防。然後留意管道的標高，管徑，還有管道材質（鍍鋅鋼管還是pvc還是ppr），然後根據圖紙確定管道的走向。主要是結合實際情況分析，才容易理解。

③ 污水處理CAD制圖規范

污水處理的制圖規范應該參照《給水排水制圖標准》GB/T 50106-2001。
建築給水排水制圖標准主要是室內給排水，而污水處理多為室外給排水的范疇。

④ 污水處理300t/d,這個污水池容量多少立方米

污水處理每天300噸的小規模污水處理廠的污水池容量，一般根據產生污水的內生產工藝，生產時間等容進行設計取值，一般需要設計污水緩沖池或者調節池，一般都是24小時的緩沖調節池容的，也就是污水池的容量一般是300立方米，同時再考慮污水的變化系數，不可預見水量等，可以乘以一個大於1的系數，例如1.1，那麼設計出來的污水處的容量就是330立方米有效容積，考慮到超高0.3米，也就是在原來330立方米的基礎上，增加污水池0.3米的深度。

⑤ 求生活污水處理工藝流程圖及動畫

一、A/O工藝
1.基本原理
A/O是Anoxic/Oxic的縮寫，它的優越性是除了使有機污染物得到降解之外，還具有一定的脫氮除磷功能，是將厭氧水解技術用為活性污泥的前處理，所以A/O法是改進的活性污泥法。
A/O工藝將前段缺氧段和後段好氧段串聯在一起，A段DO不大於0.2mg/L，O段DO=2～4mg/L。在缺氧段異養菌將污水中的澱粉、纖維、碳水化合物等懸浮污染物和可溶性有機物水解為有機酸，使大分子有機物分解為小分子有機物，不溶性的有機物轉化成可溶性有機物，當這些經缺氧水解的產物進入好氧池進行好氧處理時，可提高污水的可生化性及氧的效率；在缺氧段，異養菌將蛋白質、脂肪等污染物進行氨化（有機鏈上的N或氨基酸中的氨基）游離出氨（NH3、NH4+），在充足供氧條件下，自養菌的硝化作用將NH3-N（NH4+）氧化為NO3-，通過迴流控制返回至A池，在缺氧條件下，異氧菌的反硝化作用將NO3-還原為分子態氮（N2）完成C、N、O在生態中的循環，實現污水無害化處理。
2.A/O內循環生物脫氮工藝特點
根據以上對生物脫氮基本流程的敘述，結合多年的焦化廢水脫氮的經驗，我們總結出(A/O)生物脫氮流程具有以下優點：
(1)效率高。該工藝對廢水中的有機物，氨氮等均有較高的去除效果。當總停留時間大於54h，經生物脫氮後的出水再經過混凝沉澱，可將COD值降至100mg/L以下，其他指標也達到排放標准，總氮去除率在70%以上。
(2)
流程簡單，投資省，操作費用低。該工藝是以廢水中的有機物作為反硝化的碳源，故不需要再另加甲醇等昂貴的碳源。尤其，在蒸氨塔設置有脫固定氨的裝置後，碳氮比有所提高，在反硝化過程中產生的鹼度相應地降低了硝化過程需要的鹼耗。
(3)
缺氧反硝化過程對污染物具有較高的降解效率。如COD、BOD5和SCN-在缺氧段中去除率在67%、38%、59%，酚和有機物的去除率分別為62%和36%，故反硝化反應是最為經濟的節能型降解過程。
(4)
容積負荷高。由於硝化階段採用了強化生化，反硝化階段又採用了高濃度污泥的膜技術，有效地提高了硝化及反硝化的污泥濃度，與國外同類工藝相比，具有較高的容積負荷。
(5)
缺氧/好氧工藝的耐負荷沖擊能力強。當進水水質波動較大或污染物濃度較高時，本工藝均能維持正常運行，故操作管理也很簡單。通過以上流程的比較，不難看出，生物脫氮工藝本身就是脫氮的同時，也降解酚、氰、COD等有機物。結合水量、水質特點，我們推薦採用缺氧/好氧(A/O)的生物脫氮
(內循環) 工藝流程，使污水處理裝置不但能達到脫氮的要求，而且其它指標也達到排放標准。
3. A/O工藝的缺點
1.由於沒有獨立的污泥迴流系統，從而不能培養出具有獨特功能的污泥，難降解物質的降解率較低；
2、若要提高脫氮效率，必須加大內循環比，因而加大了運行費用。另外，內循環液來自曝氣池，含有一定的DO，使A段難以保持理想的缺氧狀態，影響反硝化效果，脫氮率很難達到90％。
3、 影響因素
水力停留時間（硝化＞6h ，反硝化＜2h ）污泥濃度MLSS（＞3000mg/L）污泥齡（ ＞30d ）N/MLSS負荷率（
＜0.03 ）進水總氮濃度（ ＜30mg/L）
二、A2/O工藝
1.基本原理
A2/O工藝是Anaerobic-Anoxic-Oxic的英文縮寫，它是厭氧-缺氧-好氧生物脫氮除磷工藝的簡稱。該工藝處理效率一般能達到：BOD5和SS為90%~95%，總氮為70%以上，磷為90%左右，一般適用於要求脫氮除磷的大中型城市污水廠。但A2/O工藝的基建費和運行費均高於普通活性污泥法，運行管理要求高，所以對目前我國國情來說，當處理後的污水排入封閉性水體或緩流水體引起富營養化，從而影響給水水源時，才採用該工藝。
2. A2/O工藝特點：
（1）污染物去除效率高，運行穩定，有較好的耐沖擊負荷。
（2）污泥沉降性能好。
（3）厭氧、缺氧、好氧三種不同的環境條件和不同種類微生物菌群的有機配合，能同時具有去除有機物、脫氮除磷的功能。
（4）脫氮效果受混合液迴流比大小的影響,除磷效果則受迴流污泥中夾帶DO和硝酸態氧的影響，因而脫氮除磷效率不可能很高。
（5）在同時脫氧除磷去除有機物的工藝中，該工藝流程最為簡單，總的水力停留時間也少於同類其他工藝。
（6）在厭氧—缺氧—好氧交替運行下，絲狀菌不會大量繁殖，SVI一般小於100，不會發生污泥膨脹。
（7）污泥中磷含量高，一般為2.5％以上。
3.A2/O工藝的缺點
·反應池容積比A/O脫氮工藝還要大；
·污泥內迴流量大，能耗較高；
·用於中小型污水廠費用偏高；
·沼氣回收利用經濟效益差；
·污泥滲出液需化學除磷。
三、氧化溝
1氧化溝技術
氧化溝（oxidation ditch）又名連續循環曝氣池（Continuous loop reactor），是活性污泥法的一種變形。氧化溝污水處理工
藝是在20世紀50年代由荷蘭衛生工程研究所研製成功的。自從1954年在荷蘭首次投入使用以來。由於其出水水質好、運行穩定、
管理方便等技術特點，已經在國內外廣泛的應用於生活污水和工業污水的治理［1］。至今，氧化溝技術己經歷了半個多世紀的
發展，在構造形式、曝氣方式、運行方式等方面不斷創新，出現了種類繁多、各具特色的氧化溝［2］。
從運行方式角度考慮，氧化溝技術發展主要有兩方面：一方面是按時間順序安排為主對污水進行處理；另一方面是按空間順序安
排為主對污水進行處理。屬於前者的有交替和半交替工作式氧化溝；屬於後者的有連續工作分建式和合建式氧化溝［3］，見圖1
氧化溝工藝分類。
目前應用較為廣泛的氧化溝類型包括：帕斯韋爾（Pasveer）氧化溝、卡魯塞爾（Carrousel）氧化溝 、奧爾伯（Orbal）氧化溝
、T型氧化溝（三溝式氧化溝）、DE型氧化溝和一體化氧化溝。
2,氧化溝工藝在污水處理中的應用
從理論上講，氧化溝既具有推流反應的特徵，又具有完全混合反應的優勢；前者使其具有出水優良的條件，後者使其具有抗沖擊
負荷的能力。正是因為有這個環流，且有能量分區的緣故，使它具有其它許多污水生物處理技術所擁有的眾多優勢，其中最為顯
著的優勢是工作穩定可靠。由於具有出水水質好，運行穩定，管理方便以及區別於傳統活性污泥法的一系列技術特徵，氧化溝技
術在污水處理中得到廣泛應用。據不完全統計［4］，目前，歐洲己有的氧化溝污水處理廠超過2 000多座，北美超過800座。氧
化溝的處理能力由最初的服務人口僅360人，到如今的500萬~1 000萬人口當量。不僅氧化溝的數量在增長，而且其處理規模也在
不斷擴大，處理對象也發展到既能處理城市污水又能處理石油廢水、化工廢水、造紙廢水、印染廢水及食品加工廢水等工業廢水
。我國自20世紀80年代亦開始應用這項技術，隨著污水處理事業的極大發展，全國各地先後建起了不同規模、不同型式的氧化溝
污水處理廠。目前在我國，採用氧化溝處理城市污水和工業廢水的污水處理廠已有近百家,見表1（我國典型氧化溝型式及應用及
表）2（部分國內氧化溝污水處理廠型式及規模）。
3氧化溝工藝的研究新進展
通過對多種連續流生物除磷脫氮工藝時空關系的分析，並結合新的除磷脫氮理論，繼續貫徹簡易污水處理的思想，重慶大學的王
濤［5］、鍾仁超［6］、劉兆榮［7］、麥松冰［8］等人對氧化溝工藝進行了改良。
3.1改良氧化溝池型的構建原則
改良氧化溝池型的構建是在一體化簡易污水處理技術的思想基礎上，依託於卡魯塞爾氧化溝、一體化氧化溝和奧貝爾氧化溝而建
立的。它是以連續流的方式，不作專門的時空調配，通過空間分區和空間順序及對溶解氧的優化控制，將污水凈化(C、N、P的去
除)和固液分離功能集於一體，以水力內迴流的方式替代機械內迴流的反應器。構建的總原則是以連續流的方式，在更少的和合
理的空間中完成C、N、P和SS的同時去除。
3.2改良氧化溝池型
按上述構建原則，提出了如圖2所示改良型氧化溝模型。污水流入外溝經迴流調節閘板後流經中溝和內溝，在各溝道內循環數十
次到數百次，最終由固液分離器進行泥水分離出水。外—中—內溝道分別為好氧/缺氧交替區、厭氧區和好氧區，完成有機物的
降解和同時脫氮除磷。
該模型著重在保留奧貝爾氧化溝硝化反硝化優勢，同時克服該工藝佔地面積大的缺點。借鑒卡羅塞爾氧化溝跑道型溝道的構型和
水力內迴流方式，減少了大迴流比的機械設備；考慮將奧貝爾氧化溝的同心圓型溝道展開，去掉中心島的無效佔地，同時又保留
其三溝道串連、層層推進的流態特點。另外，將一體化氧化溝中的側溝固液分離器技術也揉合了進來，不設置單獨的二沉池並實
現污泥的無泵自動迴流。
3.3改良氧化溝的優化分析
（1）改良型氧化溝採用奧貝爾氧化溝三溝道串聯的特性，將各分區考慮成串聯，從而有利於難降解有機物的去除，並可減少污
泥膨脹現象的發生［9］。
（2）改良型氧化溝借鑒奧貝爾氧化溝的溶解氧梯度分布，具有較好的脫氮功能。在外溝道形成交替的好氧和大區域的缺氧環境
，較高程度地發生「同時硝化/反硝化」，即使在不設內迴流的條件下，也能獲得較好的脫氮效果。由於外溝道溶解氧平均值很
低，氧傳遞作用是在虧氧條件下進行的，所以氧的傳遞效率有所提高，有一定的節能效果，一般約節省能耗15%~20%。加之外溝
道內所特有的同時硝化/反硝化功能，節能效果更為明顯。內溝道作為最終出水的把關，一般應保持較高的溶解氧，但內溝道容
積最小，能耗相對較低。
（3）改良型氧化溝將奧貝爾氧化溝布置相對困難的圓形或橢圓形溝型設計為環狀跑道型，降低了佔地面積和工程造價。同時取
消了無效佔地的中心島，進一步節省佔地面積和造價。
（4）改良型氧化溝借鑒卡羅塞爾氧化溝水力條件，使內溝的好氧區向外溝的缺氧區迴流實現了水力內迴流，簡化了處理環節、
節省了設備和能耗。
（5）改良型氧化溝借鑒一體化氧化溝將集曝氣凈化和固液分離於一體的優勢，不單獨建二沉池和污泥迴流泵站，污泥自動迴流
，簡單、節能且節省佔地和基建投資。
4結論
（1）氧化溝由於其出水水質好、運行穩定、管理方便等技術特點，在我國污水處理廠中有著較為廣泛的應用。
（2）改良型氧化溝模型借鑒了卡羅塞爾氧化溝的構型和內迴流方式，引用了側溝式一體化氧化溝的側溝固液分離技術，同時保
留了奧貝爾氧化溝三溝串連、層層推進的流態特點，是多種先進工藝的集成，是氧化溝技術研究的新進展。
（3）改良型氧化溝工藝具有系統簡單、管理方便、節約能耗、節省佔地和減少基建投資等優點。
以下為幾種常見氧化溝的類型結構示意圖：

多溝交替式氧化溝 卡魯塞爾氧化溝 一體化氧化溝

奧貝爾氧化溝
1. 基本原理
氧化溝又名氧化渠，因其構築物呈封閉的環形溝渠而得名。它是活性污泥法的一種變型。因為污水和活性污泥在曝氣渠道中不斷循環流動，因此有人稱其為「循環曝氣池」、「無終端曝氣池」。氧化溝的水力停留時間長，有機負荷低，其本質上屬於延時曝氣系統。氧化溝一般由溝體、曝氣設備、進出水裝置、導流和混合設備組成，溝體的平面形狀一般呈環形，也可以是長方形、L形、圓形或其他形狀，溝端面形狀多為矩形和梯形。
2.氧化溝工藝特點
（1）構造形式多樣性
基本形式氧化溝的曝氣池呈封閉的溝渠形，而溝渠的形狀和構造則多種多樣，溝渠可以呈圓形和橢圓形等形狀。可以是單溝系統或多溝系統；多溝系統可以是一組同心的互相連通的溝渠，也可以是相互平行，尺寸相同的一組溝渠。有與二次沉澱池分建的氧化溝也有合建的氧化溝，合建的氧化溝又有體內式和體外式之分，等等。多種多樣的構造形式，賦予了氧化溝靈活機動的運行性能，使他可以按照任意一種活性污泥的運行方式運行，並結合其他工藝單元，以滿足不同的出水水質要求。
（2）曝氣設備的多樣性
常用的曝氣設備有轉刷、轉盤、表面曝氣器和射流曝氣等。不同的曝氣裝置導致了不同的氧化溝型式，如採用表曝氣機的卡魯塞爾氧化溝，採用轉刷的帕斯維爾氧化溝等等，與其他活性污泥法不同的是，曝氣裝置只在溝渠的某一處或者幾處安設，數目應按處理場規模、原污水水質及氧化溝構造決定，曝氣裝置的作用除供應足夠的氧氣外，還要提供溝渠內不小於0.3m/s的水流速度，以維持循環及活性污泥的懸浮狀態。
（3）曝氣強度可調節
氧化溝的曝氣強度可以通過兩種方式調節。一是通過出水溢流堰調節：通過調節溢流堰的高度改變溝渠內水深，進而改變曝氣裝置的淹沒深度，使其充氧量適應運行的需要。淹沒深度的變化對曝氣設備的推動力也會產生影響，從而可以對進水流速起到一定的調節作用；其二是通過直接調節曝氣器的轉速：由於機電設備和自控技術的發展，目前氧化溝內的曝氣器的轉速時可以調節的，從而可以調節曝氣強度的推動力。
（4）簡化了預處理和污泥處理
氧化溝的水力停留時間和污泥齡都比一般生物處理法長，懸浮裝有機物與溶解性有機物同時得到較徹底的穩定，姑氧化溝可以不設初沉池。由於氧化溝工藝污泥齡長，負荷低，排出的剩餘污泥已得到高度穩定，剩餘污泥量也較少。因此不再需要厭氧消化，而只需進行濃縮和脫水。
3.氧化溝工藝的缺點：
（1）污泥膨脹問題當廢水中的碳水化合物較多，N、P含量不平衡，pH值偏低，氧化溝中污泥負荷過高，溶解氧濃度不足，排泥不暢等易引發絲狀菌性污泥膨脹；非絲狀菌性污泥膨脹主要發生在廢水水溫較低而污泥負荷較高時。微生物的負荷高，細菌吸取了大量營養物質，由於溫度低，代謝速度較慢，積貯起大量高粘性的多糖類物質，使活性污泥的表面附著水大大增加，SVI值很高，形成污泥膨脹。
（2）泡沫問題由於進水中帶有大量油脂，處理系統不能完全有效地將其除去，部分油脂富集於污泥中，經轉刷充氧攪拌，產生大量泡沫；泥齡偏長，污泥老化，也易產生泡沫。
（3）污泥上浮問題當廢水中含油量過大，整個系統泥質變輕，在操作過程中不能很好控制其在二沉池的停留時間，易造成缺氧，產生腐化污泥上浮；當曝氣時間過長，在池中發生高度硝化作用，使硝酸鹽濃度高，在二沉池易發生反硝化作用，產生氮氣，使污泥上浮；另外，廢水中含油量過大，污泥可能挾油上浮。
（4）流速不均及污泥沉積問題在氧化溝中，為了獲得其獨特的混合和處理效果，混合液必須以一定的流速在溝內循環流動。一般認為，最低流速應為0.15m/s，不發生沉積的平均流速應達到0.3~0.5m/s。氧化溝的曝氣設備一般為曝氣轉刷和曝氣轉盤，轉刷的浸沒深度為250~300mm，轉盤的浸沒深度為480~
530mm。與氧化溝水深（3.0~3.6m）相比，轉刷只佔了水深的1/10~1/12，轉盤也只佔了1/6~1/7，因此造成氧化溝上部流速較大（約為0.8~1.2m，甚至更大），而底部流速很小（特別是在水深的2/3或3/4以下，混合液幾乎沒有流速），致使溝底大量積泥（有時積泥厚度達1.0m），大大減少了氧化溝的有效容積，降低了處理效果，影響了出水水質。
四、SBR工藝
1.工藝原理
在反應器內預先培養馴化一定量的活性污泥，當廢水進入反應器與活性污泥混合接觸並有氧存在時，微生物利用廢水中的有機物進行新陳代謝，將有機物降解並同時使微生物細胞增殖。將微生物細胞物質與水沉澱分離，廢水即得到處理。其處理過程主要由初期的去除與吸附作用、微生物的代謝作用、絮凝體的形成與絮凝沉澱性能幾個凈化過程完成。
2.SBR工藝特點
（1）理想的推流過程使生化反應推動力增大，效率提高，池內厭氧、好氧處於交替狀態，凈化效果好。
（2）運行效果穩定，污水在理想的靜止狀態下沉澱，需要時間短、效率高，出水水質好。
（3）耐沖擊負荷，池內有滯留的處理水，對污水有稀釋、緩沖作用，有效抵抗水量和有機污物的沖擊。
（4）工藝過程中的各工序可根據水質、水量進行調整，運行靈活。
（5）處理設備少，構造簡單，便於操作和維護管理。
（6）反應池內存在DO、BOD5濃度梯度，有效控制活性污泥膨脹。
（7）SBR法系統本身也適合於組合式構造方法，利於廢水處理廠的擴建和改造。
（8）脫氮除磷，適當控制運行方式，實現好氧、缺氧、厭氧狀態交替，具有良好的脫氮除磷效果。
（9）工藝流程簡單、造價低。主體設備只有一個序批式間歇反應器，無二沉池、污泥迴流系統，調節池、初沉池也可省略，布置緊湊、佔地面積省。
3. SBR工藝的缺點
（1）間歇周期運行，對自控要求高；
（2）變水位運行，電耗增大；
（3）脫氮除磷效率不太高；
（4）污泥穩定性不如厭氧硝化好。
五、CAST工藝
1、CAST工藝原理
CASS生物處理法是周期循環活性污泥法的簡稱，CASS池分預反應區和主反應區。在預反應區內，微生物能通過酶的快速轉移機理迅速吸附污水中大部分可溶性有機物，經歷一個高負荷的基質快速積累過程，這對進水水質、水量、PH和有毒有害物質起到較好的緩沖作用，同時對絲狀菌的生長起到抑製作用，可有效防止污泥膨脹；隨後在主反應區經歷一個較低負荷的基質降解過程。CASS工藝集反應、沉澱、排水、功能於一體，污染物的降解在時間上是一個推流過程，而微生物則處於好氧、缺氧、厭氧周期性變化之中，從而達到對污染物去除作用，同時還具有較好的脫氮、除磷功能。
2、CAST工藝特點
（1）運行靈活可靠
● 生物選擇器可以根據污水水質情況，以好氧、缺氧和厭氧三種方式運行。選擇器可以恆定容積也可以可變容積運行
● 可任意調節狀態，發揮不同微生物的生理特性
● 選擇器容積可變，避免產生污泥膨脹，提高了系統的可靠性
● 抗沖擊負荷能力強，工業廢水、城市污水處理都適用
（2）處理構築物少，流程簡單
● 池子總容積減少，土建工程費用低
● 不需設二次沉澱池及其刮泥設備，也不用設迴流污泥泵站
（3）可實現除磷脫氮
● 調節生物選擇器可變容積的曝氣和非曝氣順序，提高了生物除磷脫氮效果
（4）節省投資
● 構築物少，佔地面積省
● 設備及控制系統簡單
● 曝氣強度小，不須大氣量的供氣設備
● 運行費用低
3.工藝缺點
（1）間歇周期運行，對自控要求較高；
（2）變水位運行，電耗增大；
（3）容積利用率較低；
（4）污泥穩定性不如厭氧硝化好。

⑥ 誰有污水處理廠的設計說明書，越詳細越好

第一章 設計資料
一、自然條件
1、 氣候：該城鎮氣候為亞熱帶海洋季風性季風氣候，常年主導風向為東南風。
2、 水文：最高潮水位 6.48m（羅零高程，下同）
高潮常水位 5.28m
低潮常水位 2.72m
二、城市污水排放現狀
1、污水水量
（1）生活污水按人均生活污水排放量300L/人.d；
（2）生產廢水量按近期1.5萬m3/d，遠期2.4萬m3/d；
（3）公用建築廢水量排放系數按近期0.15，遠期0.20考慮；
（4）處理廠處理系數按近期0.80，遠期0.90考慮。
2、污水水質
（1） 生活污水水質指標為
CODcr 60g/人.d
BOD5 30g/人.d
（2） 工業污染源參照沿海開發區指標，擬定為：
CODcr 300mg/L；
BOD5 170mg/L
（3） 氨氮根據經驗確定為30md/L。
三、污水處理廠建設規模與處理目標
1、 建設規模
該污水處理廠服務面積為10.09km2， 近期（2000年）規劃人口為6.0萬人，遠期（2020年）規劃人口為10.0萬人。處理水量近期3.0萬m3/d，遠期6.0萬m3/d。
2、 處理目標
根據該城鎮環保規劃，污水處理廠出水進入的水體水質按國家3類水體標准控制，同時執行國家關於污水排放的規范和標准，擬定出水水質指標為
CODcr≤100mg/L； BOD5≤30mg/L； SS≤30mg/L ； NH3-N≤10mg/L
四、建設原則
污水處理工程建設過程中應遵從下列原則：污水處理工藝技術方案，在達到治理要求的前提下應優先選擇基建投資和運行費用少、運行管理簡便的先進的工藝；所用污水、污泥處理技術和其他技術不僅要求先進，更要求成熟可靠；和污水處理廠配套的廠外工程應同時建設，以使污水處理廠盡快完全發揮效益；污水處理廠出水應盡可能回用，以緩解城市嚴重缺水問題；污泥及浮渣處理應盡量完善，消除二次污染；盡量減少工程佔地。

第二章 污水處理工藝方案選擇
一、工藝方案分析
本項目污水以有機污染為主，BOD/COD=0.54 可生化性較好，重金屬及其他難以生物降解的有毒有害污染物一般不超標，針對這些特點，以及出水要求，現有城市污水處理技術的特點，以採用生化處理最為經濟。由於將來可能要求出水回用，處理工藝尚應硝化。
根據國內外已運行的大、中型污水處理廠的調查，要達到確定的治理目標，可採用「普通活性污泥法」或「氧化溝」法。
普通活性污泥法，也稱傳統活性污泥法，推廣年限長，具有成熟的設計運行經驗，處理效果可靠，如設計合理，運行得當，出水BOD5可達10-20mg/L，它的缺點是工藝路線長，工藝構築物及設備多而復雜，運行管理困難，運行費用高。
氧化溝處理技術是20世紀50年代有荷蘭人首創。60年代以來，這項技術在國外已被廣泛採用，工藝及構築物有了很大的發展和進步。隨著對該技術缺點（佔地面積大）的克服和對其優點的逐步深入認識，目前已成為普遍採用的一項污水處理技術。
氧化溝工藝一般可不設初沉池，在不增加構築物及設備的情況下，氧化溝內不僅可完成碳源的氧化，還可實行脫氮，成為A/O工藝，由於氧化溝內活性污泥已經好氧穩定，可直接濃縮脫水，不必厭氧消化。
氧化溝污水處理技術已被公認為一種成功的革新的活性污泥法工藝，與傳統活性污泥系統相比較，它在技術、經濟等方面具有一系列獨特的優點。
1、 工藝流程簡單、構築物少，運行管理方便。一般情況下，氧化溝工藝可比傳統活性污泥法少建初沉池和污泥厭氧消化系統，基建投資少。另外，由於不採用鼓風曝氣和空氣擴散器，不建厭氧硝化系統，運行管理方便。
2、 處理效果穩定，出水水質好。
3、 基建投資省，運行費用低。
4、 污泥量少，污泥性質穩定。
5、 具有一定承受水量、水質沖擊負荷的能力。
6、 佔地面積少。
污水處理廠的基建投資和運行費用與各廠的污水濃度和建設條件有關，但在同等條件下的中、小型污水廠，氧化溝比其他方法低，據國內眾多已建成的氧化溝污水處理廠的資料分析，當進水BOD5在120-180mg/L時，單方基建投資約為700-900元/（m3.d），運行成本為0.15-0.30元/m3污水。
由以上資料，經過簡單的分析比較，氧化溝工藝具有明顯優勢，故採用氧化溝工藝。
二、工藝流程確定：（如圖所示）
說明：由於不採用池底空氣擴散器形成曝氣，故格柵的截污主要對水泵起保護作用，擬採用中格柵，而提升水泵房選用螺旋泵，為敞開式提升泵。為減少柵渣量，格柵柵條間隙已擬定為25.00mm。
曝氣沉砂池可以克服普通平流沉砂池的缺點：在其截流的沉砂中夾雜著一些有機物，對被有機物包裹的沙粒，截流效果也不高，沉砂易於腐化發臭，難於處置。故採用曝氣沉砂池。
本設計不採用初沉池，原則上應根據進水的水質情況來確定是否採用初沉池。但考慮到後面的二級處理採用生物處理，即氧化溝工藝。初沉池會除去部分有機物，會影響到後面生物處理的營養成分，即造成C/N比不足。因此不予考慮。
擬用卡羅塞爾氧化溝，去除COD與BOD之外，還應具備硝化和一定的脫氮作用，以使出水NH3低於排放標准，故污泥負荷和污泥泥齡分別低於0.15kgBOD/kgss*d和高於20.0d。
氧化溝採用垂直曝氣機進行攪拌，推進，充氧，部分曝氣機配置變頻調速器，相應於每組氧化溝內安裝在線DO測定儀，溶解氧訊號傳至中控室微機，給微機處理後再反饋至變頻調速器，實現曝氣根據DO自動控制
為了使沉澱池內水流更穩定（如避免橫向錯流、異重流對沉澱的影響、出水束流等）、進出水更均勻、存泥更方便，常採用圓形輻流式二沉池。向心式輻流沉澱池採用中心進水，周邊出水，多年來的實際和理論分析，認為此種形式的輻流沉澱池，容積利用率高，出水水質好。設計流量 Q=2.85萬m3/d=1208.3 m3/h，迴流比 R=0.7。

第三章 污水處理工藝設計計算
一、水質水量的確定
1. 水量的確定
近期水量：生活廢水Q生活=6.0×104×300L/人•天=1.8×104m3/d
工業廢水Q工業=1.5×104m3/d
公用建築廢水Q公用=1.8×104×0.15=0.27×104m3/d
所以近期產生的廢水量為Q
Q=Q生活+Q工業+Q公用=（1.8+1.5+0.27）×104 =3.57×104m3/d
近期的處理系數為0.8，故近期污水處理廠的處理量
Qp=3.57×104×0.8=2.856×104m3/d

遠期水量：生活廢水Q生活=10.0×104×300L/人•天=3.0×104m3/d
工業廢水Q工業=2.4×104m3/d
公用建築廢水Q公用=3.0×104×0.2=0.6×104m3/d
所以遠期產生的廢水量為Q
Q=Q生活+Q工業+Q公用=（3.0+2.4+0.6）×104 =6.0×104m3/d
遠期的處理系數為0.9，故遠期污水處理廠的處理量
Qp=6.0×104×0.9=5.4×104m3/d
通常設計污水處理廠時遠期的設計處理量為近期的兩倍，綜合考慮近期和遠期的處理水量，取近期的設計處理水量Qp=3.0×104m3/d，遠期的設計處理水量Qp=6.0×104m3/d。
2. 水質的確定
近期COD：
COD = =242mg/L
近期BOD5：
BOD5= =129mg/L
遠期COD：
COD= =240 mg/L
遠期BOD5：
BOD5= =128mg/L
NH3-N按規定取為30 mg/L
所以處理廠的處理水質確定為COD=242mg/L，BOD5=129mg/L，NH3-N=30 mg/L
二、曝氣沉砂池設計計算說明書
沉砂池的作用是從污水中去除砂子、煤渣等比重比較大的無機顆粒，以免這些雜質影響後續構築物的正常運行。常用的沉砂池有平流式沉砂池、曝氣沉砂池、豎流沉砂池和多爾沉砂池等。平流式沉砂池構造簡單，處理效果較好，工作穩定，但沉砂中夾雜一些有機物，易於腐化散發臭味，難以處置，並且對有機物包裹的砂粒去除效果不好。曝氣沉砂池在曝氣的作用下顆粒之間產生摩擦，將包裹在顆粒表面的有機物除掉，產生潔凈的沉砂，通常在沉砂中的有機物含量低於5%，同時提高顆粒的去除效率。多爾沉砂池設置了一個洗砂槽，可產生潔凈的沉砂。渦流式沉砂池依靠電動機機械轉盤和斜坡式葉片，利用離心力將砂粒甩向池壁去除，並將有機物脫除。後3種沉砂池在一定程度上克服了平流式沉砂池的缺點，但構造比平流式沉砂池復雜。
和其它形式的沉砂池相比，曝氣沉砂池的特點是：一、可通過曝氣來實現對水流的調節，而其它沉砂池池內流速是通過結構尺寸確定的，在實際運行中幾乎不能進行調解；二、通過曝氣可以有助於有機物和砂子的分離。如果沉砂的最終處置是填埋或者再利用(製作建築材料)，則要求得到較干凈的沉砂，此時採用曝氣沉砂池較好，而且最好在曝氣沉砂池後同時設置沉砂分選設備。通過分選一方面可減少有機物產生的氣味，另一方面有助於沉砂的脫水。同時，污水中的油脂類物質在空氣的氣浮作用下能形成浮渣從而得以被去除，還可起到預曝氣的作用。只要旋流速度保持在0.25～0.35m/s范圍內，即可獲得良好的除砂效果。盡管水平流速因進水流量的波動差別很大，但只要上升流速保持不變，其旋流速度可維持在合適的范圍之內。曝氣沉砂池的這一特點，使得其具有良好的耐沖擊性，對於流量波動較大的污水廠較為適用，其對0.2mm顆粒的截流效率為85%。
由於此次設計所處理的主要是生活污水水中的有機物含量較高，因此採用曝氣沉砂池較為合適。
曝氣沉砂池的設計參數：
（1）旋流速度應保持0.25—0.3m/s；
（2）水平流速為0.08—0.12 m/s；
（3）最大流量時停留時間為1—3min；
（4）有效水深為2—3m，寬深比一般採用1~1.5；
（5）長寬比可達5，當池長比池寬大得多時，應考慮設置橫向擋板；
（6）1 污水的曝氣量為0.2 空氣；
（7）空氣擴散裝置設在池的一側，距池底約0.6~0.9m，送氣管應設置調節氣量的閥門；
（8）池子的形狀應盡可能不產生偏流或死角，在集砂槽附近可安裝縱向擋板；
（9）池子的進口和出口布置，應防止發生短路，進水方向應與池中旋流方向一致，出水方向應與進水方向垂直，並考慮設置擋板；
（10）池內應考慮設置消泡裝置。
一、 曝氣沉砂池的設計與計算
1. 最大設計流量Qmax
Qmax=Kz×Qp
式中的Kz為變化系數，Kz=1.42
Qmax=1.42×0.347=0.493 m3/s

2. 池子的有效容積
V=60Qmaxt
式中 V——沉砂池有效容積，m3；
Qmax——最大設計流量，m3/s；
t——最大設計流量時的流動時間，min，設計時取1~3min。
所以 V=60×0.493×1.5=44.37m3
3. 水流斷面面積
A=
式中 A——水流斷面面積，m2
Qmax——最大設計流量，m3/s；
V——水流水平流速，m/s。
所以 A=4.11m2
取 A=4.2m2
4.池寬B
B=
h——沉砂池的有效水深，m。
取h=2m。所以B= =2.1m
B/h=1.05，滿足要求。
5． 池長
L= = m，取L=10.5m
此時L/B=5滿足要求
6．流速校核
Vmin= m/s，在0.8~1.2m/s之間，滿足要求
7．曝氣沉砂池所需空氣量的確定
設每立方米污水所需空氣量 d=0.2m3空氣/m3污水
8．沉砂槽的設計
若設吸砂機工作周期為t=1d=24h，沉砂槽所需容積

式中Qp的單位為m3/h
設沉砂槽底寬0.5m,上口寬為0.7，沉砂槽斜壁與水平面夾角60°，
沉砂槽高度為 h1=
沉砂槽容積為
9．沉沙池總高
設池底坡度為0.3,坡向沉砂槽，池底斜坡部分的高度為
h2=0.3×0.7=0.21m
設超高 ,沉沙池水面離池底的高
m
10．曝氣系統的設計
採用鼓風曝氣系統，羅茨鼓風機供風，穿孔管曝氣
（1）干管直徑d1：由於設置兩座曝氣沉砂池，可將空氣管供應兩座的氣量，即主管最大氣量為q1=0.0694×2=0.1388m3/s，取干管氣速v=12m/s，
干管截面積A= = =0.0116m2
d1= = m=120mm，
因為沒有120mm的管徑，所以採用接近的管徑100mm。
回算氣速v=17.7m/s 雖然超過15 m/s，但若取150的管氣速又過小，所以還是選擇管徑100mm。
（2）支管直徑d2：由於閘板閥控制的間距要在5m以內，而曝氣的池長為10.5米，所以每個池子設置三根豎管，設支管氣速為v=5m/s，
支管面積 A= m2
d2= = mm，
取整管徑d2=80mm
校核氣速v=4.6m/s (滿足3—5m/s)
（3）穿孔管：採用管徑為6mm的穿孔管，孔出口氣速為設5m/s，孔口直徑取為5mm（在2~6mm之間）
一個孔的平均出氣量 q= =9.81×10-5m3/s
孔數：n= 個
孔間隔 為 ，在10~15mm之間，符合要求。
穿孔管布置：在每格曝氣沉砂池池長一側設置1根穿孔管曝氣管，共兩根。
二、細格柵的選型和計算
選用XG1000型細格柵，參數如下
設備寬B：1000mm 有效柵寬B1：850㎜ 有效柵隙：5㎜ 耙線速度：2 m/min 電機功率：1.1kw 安裝角度：60° 渠寬B3：1050㎜ 柵前水深h2：1.0m/s 流體流速：0.5～1.0m/s
柵條寬度s=0.01m
1． 柵前後的水頭損失
水流斷面面積 m2
柵前流速
在0.4~0.9m/s范圍內，復合要求
設過柵流速為v=0.6m/s
設柵條斷面為銳邊矩形斷面，取k=3 ,則通過格柵的水頭損失為：
。
3． 柵槽總長度
柵前的渠道超高設為0.45m，所以渠道高度為1.45m
因為安裝高度是取60°，所以格柵所佔的渠道長為1.45×ctg =1.45×ctg60°=0.84m
柵後長1米。
所以渠道的總長度
L=0.5+0.84+1=2.34m
三、水面標高
根據經驗值污水每經過一個障礙物水面標高下降3~5cm，根據曝氣沉砂池的有效水深以及砂斗的高度可推算出各個構築物的水面標高，本次設計以經過一個障礙物水位下降5cm來計算，以曝氣沉砂池的砂槽底為0米進行計算。
曝氣沉砂池的水面標高：2.38m
細格柵與曝氣沉砂池之間的配水井的水面標高： 2.43m
細格柵柵後水面標高： 2.48m
細格柵柵前水面標高：2.48+0.29=2.77m
配水井外套桶水面標高： 2.82m
配水井內套桶水面標高： 2.88
設配水井超高為0.35m
則整個曝氣沉砂池系統的最高標高為3.23m
則曝氣沉砂池的超高為h1=3.23-2.38=0.85m
四、配水井的計算
設配水井的平均停留時間為T＝1.5min，Qp=0.347 m3/s，假設配水井水柱高為5.03米。
配水井面積為

配水井直徑為

因為進水管徑為1000，管離底為200mm。所以覆土厚度為1.28m。
五、砂水分離器和吸砂機的選擇
（1）選用直徑LSSF型螺旋式砂水分離器
（2）根據池寬選用LF-W-CS型沉砂池吸砂機，其主要參數為：
潛污泵型號：AV14-4（潛水無堵塞泵）
潛水泵特性 揚程：2m，流量：54m3/h，功率：1.4kw
行車速度為2-5m/min，提耙裝置功率 0.55kw
驅動裝置功率： 0.37×2kw
鋼軌型號 15kg/mGB11264-89
軌道預埋件斷面尺寸（mm） （b1-20） 60 10（b1：沉砂池牆體壁厚）
軌道預埋件間距 1000mm
四、氧化溝
1、設計說明
擬用卡羅塞爾氧化溝，去除COD與BOD之外，還應具備硝化和一定的脫氮作用，以使出水NH3低於排放標准。採用卡式氧化溝的優點：立式表曝機單機功率大，調節性能好，節能效果顯著；有極強的混合攪拌與耐沖擊負荷能力；曝氣功率密度大，平均傳氧效率達到至少2.1kg/（kW*h）；氧化溝溝深加大，可達到5.0以上，是氧化溝佔地面積減小，土建費用降低。
氧化溝採用垂直曝氣機進行攪拌，推進，充氧，部分曝氣機配置變頻調速器，相應於每組氧化溝內安裝在線DO測定儀，溶解氧訊號傳至中控室微機，給微機處理後再反饋至變頻調速器，實現曝氣根據DO自動控制
2、設計計算
（1）.設計參數：
qv=30000m3/d（設計採用雙池，則單池流量=15000 m3/d），
設計溫度15℃，最高溫度25℃，
進水水質:近期：CODCr=242mg/L，BOD5=129.4mg/L， NH3-N=30mg/L，
遠期：CODCr=240mg/L，BOD5=128mg/L， NH3-N=30mg/L，
出水水質:CODCr=100mg/L，BOD5=30mg/L，SS=30mg/L，NH3-N=10mg/L
（2）.確定採用的有關參數：
取MLSS=3500mg/L,假定其70%是揮發性的,DO=3.0mg/L,k=0.05，Cs（20）=9.07mg/L
y=0.6mgVSS/mgBOD5，Kd=0.05d-1，qD,20=0.05kgNH3-N/kgMLVSS•d，CS(20)=9.07mg/L，
α=0.90，β=0.94，
剩餘鹼度：100mg/L(以CaCO3)，所需鹼度7.14mg鹼度/mgNH3-N氧化；產生鹼度3.0mg鹼度/mgNO3-N還原，硝化安全系數：3。
（3）.設計泥齡：
確定硝化速率μN
μN=0.47e0.098（T-15）*N/KN+N*DO/ Ko+DO=0.47*e0.098*（15-15）*30/（100.051*15-1.158+30）*2/（1.3+2）
=0.22d-1
θcm=1/=1/0.22=4.5d，設計泥齡θc=3*4.5=13.5d
為了保證污泥穩定，應選擇泥齡為30d
（4）.設計池體體積：
①確定出水中溶解性BOD5的量：
出水中懸浮固體BOD5=1.4*0.68*30*70%=20mg/L
出水中溶解性BOD5的量=30-20=10mg/L
②好氧區容積計算：
V1=y*qv*（So-Se）*θc/MLVSS*（1+Kd*θc）=0.6*30000*（129.4-10）*30/（0.7*3500*（1+0.05*30））=9278m3
水力停留時間t1= V1/ qv =9278/30000=0.31d=7.4h

③脫氮計算：
產生污泥量=y*qv*（So-Se）/（1+Kd*θc）=0.6*30000*（129.4-10）/（1000*（1+0.05*30））=860kg/d
假設污泥中大約含12.4%的氮，這些氮用於細胞合成，
用於合成的氮=0.124*860=106.6kg/d，轉化為：106.6*1000/30000=3.55mg/L
故脫氮量=30-10-3.55=16.45mg/L。
④鹼度計算：
剩餘鹼度=300-7.14*20+3.0*16.45+0.1（129.4-10）=218.5mg/L(以CaCO3)
大於100mg/L，可以滿足pH＞7.2
⑤缺氧區容積計算：
qD=qD,20*1.08T-20=0.05*1.0815-20=0.032 kgNH3-N/kgMLVSS•d
V2=qv*△N/qD/MLVSS=30000*16.45/0.032/0.7/3500=6295m3
水力停留時間t2=V2/qv=6295/30000=0.21d=5h
⑥總池容積計算
V=V1+V2=9278+6295=15573m3，t=t1+t2=7.4+5=12.4h
（5）.曝氣量計算
①計算需氧氣量
R=（So-Se）qv*/（1-e-kt）-1.42Px+4.6*qv*△N-2.6*qv*NO3-0.56Px
=30000*（129.4-10）/（1-e-kt）/1000-1.42*856.8+4.6*30000*20/1000
-2.6*30000*16.45/1000-0.56*856.8=5049kg/d=211 kg/h
②實際需氧量
Ro』=1.2*R=1.2*211=253.2kg/d
校核：Ro=R*Cs（20）/α/（β*Cs（T）-C）/1.024T-20=253.2*9.07/0.9/（0.94*8.24-3）/1.024 25-20
=477.6kg/h （在400-500之間 符合）
6.溝型尺寸設計及曝氣設備選型
採用卡式氧化溝（兩座並聯）：
取有效水深H=3.5m，單溝的寬度b=7.8m，進水量15000 m3/d,
則單溝長=[V/2-0.5π(2b)2 h-2*0.5πb2 h]/4Hb=53m,
單溝好氧區總長度=單溝長*4* V1 /V=126m
單溝厭氧區總長度=單溝長*4* V2 /V=76m
採用四溝道，兩台55kW的立式表曝氣機（單池）
曝氣設備：PSB3250：D=3.25m，P=132kW，n=30r/min，清水充氧量：252kg/h，

7.配水井設計
污水在配水井的停留時間最少不低於3min（不計迴流污泥的量），
設截面中半圓的半徑為r，矩形的寬度為r，長度為2r，設計的有效水深為4.0m
（2*r*r+0.5πr2）*4=30000*3/24/60
r=2.7m
8.其它附屬構築物的設計
工程設計中牆的厚度為250mm；氧化溝體表面設置走道板的寬度為800mm；；倒流牆的設計半徑為3.9m；配水井的進水管道採用的規格為DN900,污泥迴流管道採用的規格為DN500；出水井的設計尺寸為3000mm*1000mm*1000mm,出水堰高為100mm,堰孔直徑為40mm，出水管採用的規格為DN700。
五、輻流式二沉池
1.設計說明
1.1二沉池的類型
二沉池的類型有：平流式二沉池、豎流式二沉池、輻流式二沉池、斜流式二沉池。其中，輻流式二沉池又分為：中進周出式、周進周出式、中進中出式。
1.2選擇輻流式（中進周出）二沉池的原因
由於平流式二沉池佔地面積大；豎流式二沉池多用於小型廢水中絮凝性懸浮固體的分離；斜流式二沉池較多時候，在曝氣池出口污泥濃度高，而且沒有設置專門的排泥設備，容易造成阻塞。因此選擇輻流式二沉池。從出水水質和排泥的方面考慮，理論上是周進周出效果最好。但是，實際上，考慮異重流，是中進周出的效果最好。因此，選擇了選擇輻流式（中進周出）二沉池。
2.設計計算
2.1污泥迴流比：

2.2沉澱部分水面面積：
流量： ；
最大流量（設計流量）：
單個池子的設計流量：
污泥負荷q取1.1m3/(m2.h)， 池子數n為2 。
沉澱部分水面面積：
2.3校核固體負荷：

因為142＜150，符合要求。
2.4池子直徑
池子直徑： 根據選型取池子直徑為35.0m。
2.5沉澱部分的有效水深
沉澱時間t為2.5s 有效水深：
2.6沉澱池總高

2.7校核徑深比：
徑深比為 符合要求。
2.8進水管的設計
單體設計污水流量：
進水管設計流量：
取管徑D=700mm ，流速為
因為，0.697＞0.6符合要求，所以進水管直徑為D=700mm。
2.9穩流筒
進水井的流速為0.8m/s ，則過水面積為
過水面積和泥管面積的總和：
由過水面積和泥管面積的總和求出直徑為
筒壁厚為250mm， 取管徑為900mm。
進行校核：過水面積為
流速為 。
筒上有8個小孔 ，孔面積為S2= ，所以 。
二沉池採用的是ZBX型周邊傳動吸泥機，穩流筒的直徑為3880mm。
取穩流筒出流速度為0.1m/s， 則過水面積為
穩流筒下部與池底距離為
所以穩流筒下部與池底距離大於0.2m，即符合要求。
2.10配水井
配水井設計為馬蹄形，在外圍加寬700mm為污泥井。
時間取3分鍾 流量為
取配水井直徑為D=3000mm 則配水井高度
其中，設計水深為7.0m，超高為0.6m。
2.11出水部分單池設計流量：
出水溢流堰設計
（1） 堰上水頭 H=0.05mH2O
（2） 每個三角堰的流量0.783L/s
（3） 三角堰個數 因此取n=223（個）
2.12排泥部分
迴流污泥量為
剩餘污泥量為
因為剩餘污泥量小，所以忽略不計，即總污泥量為0.188m3/s。
取流速為0.8（m/s） 直徑為 取直徑為D=400mm
校核：流速為 0.6＜0.75＜0.9 因此符合要求。
綜上， 二沉池採用的是ZBX型周邊傳動吸泥機 池徑為35000mm.

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某縣自來水公司凈水廠畢業設計內容介紹
本設計為某縣自來水公司（開發區）地面水廠給水工程，是為了滿足該區近期和遠期用水量增長的需要而新建的。
整個工程包括取水工程，凈水工程和輸配水工程三部分。其工藝流程如下：
水源——取水頭自流管 ——一級泵房—— 自動加葯設備
機械攪拌澄清池——普通快濾池——清水池——配水池
二級泵房——配水管網——用戶
城市規劃與供水規模：規劃到2008年，城區人口規模為2.8萬人，生活用水量標准200L/人•d，日工業產值80萬元，萬元產值耗水量140m3/萬元，日變化系數1.20，未預見漏失量20％Q日計。規劃到2010年，城市人口規模為4萬人，日工業產值120萬元，萬元產值耗水量100m3/萬元，綜合生活用水量標准200L/人•d，日變化系數1.10，未預見漏失量20％Q日計。
供水水質及水壓：
水廠出廠水質統一按現行國家生活飲用水衛生標准考慮。
水廠出廠水壓為0.38MPa，以滿足接管點處服務水頭0.25MPa。

⑧ 找個中水處理實例

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CASS工藝處理小區污水及中水回用
更新時間：5-20 18:02
CASS工藝處理小區污水及中水回用

摘 要：概述了小區污水處理站的設計原則及常用工藝流程，詳細介紹了CASS工藝處理小區污水具有出水水質好-運行穩定-管理簡單-佔地少-產泥量低等特點。CASS工藝的出水經過膜過濾和消毒處理即可達到中水回用的標准，為小區污水處理及回用提供了一種可供選擇的工藝及配套設備。

1 概述

建築小區是具有一種功能或多種功能的相對獨立的區域，其排水系統通常不在城市市政管網覆蓋范圍之內。根據當地的環保標准，必須設置獨立的污水處理設施，這就是我們所指的小區污水處理。小區污水系統的處理能力，各國並無統一的限定。前蘇聯曾建議單個構築物的處理能力不宜超過1400m3/d，美國則把處理能力限定在3785m3/d的范圍內。根據我國情況，建議把污水量在4000m3/d以下的處理廠定義為小區污水處理廠。

小區污水不同於城市污水(常包括部分工業廢水)，屬於生活污水范疇。其水質水量特徵可概括為:水質水量變化較大，污染物濃度偏低，即比城市污水低，污水可生化性好，處理難度小。小區污水的處理工藝因污水排入的水體功能不同而異，常用處理方法有:化糞池-一級處理(初次沉澱池)-生物二級處理及二級處理後再經過濾消毒回用等。由於小區污水量較小，管理者水平不高，所以在工藝設計時盡可能選用無污泥或少污泥的處理工藝，以防因污泥處理不善造成二次污染。本文在介紹小區污水處理設計原則及常用流程的基礎上，重點介紹了周期循環活性污泥(CASS)工藝處理小區污水及回用的設計參數與應用情況。

2 小區污水處理設計原則及常用流程

2.1 設計原則

(1)一般來說，不同小區對出水的要求差異較大，應根據我國5地面環境質量標准6(GB3838-88)和5污水綜合排放標准6(GB8978-96)的有關規定和當地環保部門的要求確定處理程度，以確保出水水質。

(2)污水處理設施的設計和建設必須結合小區的整體規劃和建築特點，即外觀設計上要與小區建築環境相協調，以求美觀。

(3)在污水處理工藝上力求簡單實用，以方便管理。

(4)在高程布置上應盡量採用立體布局，充分利用地下空間。平面布置上要緊湊，以節省用地。

(5)污水處理廠位置應盡可能位於小區下風向與其它建築物有一定的距離，以減少對環境的影響

(6)設備化，定型化，模塊化，施工安裝方便，運行簡易，設備性能穩定，適合分期建設。

(7)處理程度高，污泥產量少，並盡可能採用節能處理技術。

(8)處理構築物對水力負荷和有機物負荷的適應范圍較大，使系統有較好的經受沖擊負荷的能力

(9)小區內的人口是逐漸增加的，因此小區污水處理廠應留有發展餘地。

2.2 常用流程

根據小區廢水處理的原則，應選擇處理效果穩定-產泥少-節能的處理方法。小區系統中的各類建築物一般均建有化糞池，所以化糞池應與污水處理方法相結合。常用的工藝流程有:污水-格柵-調節池-提升泵-接觸氧化池-沉澱池-出水。污水-格柵-調節池-提升泵-SBR池或CASS池-出水。污水—格柵—調節池—提升泵—混凝沉澱(加葯)—過濾—出水(物化方法)。

污水—格柵—調節池—提升泵—接觸氧化池—混凝過濾(加葯)—出水。國內小區污水處理設計中組合式處理廠曾風靡一時，組合式處理指裝配好的或易於組裝的定型設備，其主要優點是施工快，不佔綠地。但實際應用表明，存在不少問題。如設備的維修管理困難，對運行情況考核不便，單機處理水量有限，使用壽命等均有待時間驗證。根據工程設計及實際運行經驗，建議日處理能力1000m3以上的污水處理廠宜採用地上式。在水量不大，場地十分緊張時可考慮用埋地設備。

3 CASS工藝處理小區污水

3.1 工作原理

CASS(C—clicActivatedSludgeS—stem)是在SBR的基礎上發展起來的，即在SBR池內進水端增加了一個生物選擇器，實現了連續進水(沉澱期-排水期仍連續進水)，間歇排水。設置生物選擇器的主要目的是使系統選擇出絮凝性細菌，其容積約占整個池子的10%。生物選擇器的工藝過程遵循活性污泥的基質積累)))再生理論，使活性污泥在選擇器經歷一個高負荷的吸附階段(基質積累)，隨後在主反應區經歷一個較低負荷的基質降解階段，以完成整個基質降解的全過程和污泥再生。

據有關資料介紹，污泥膨脹的直接原因是絲狀菌的過量繁殖。由於絲狀菌比菌膠團的比表面積大，因此有利於攝取低濃度底物。但一般絲狀菌的比增殖速率比非絲狀菌小，在高底物濃度下菌膠團和絲狀菌都以較大速率降解底物與增殖，但由於膠團細菌比增殖速率較大，其增殖量也較大，從而較絲狀菌占優勢，這樣利用基質作為推動力選擇性地培養膠團細菌，使其成為曝氣池中的優勢菌。所以，在CASS池進水端增加一個設計合理的生物選擇器，可以有效地抑制絲狀菌的生長和繁殖，克服污泥膨脹，提高系統的運行穩定性。CASS工藝對污染物質降解是一個時間上的推流過程，集反應-沉澱-排水於一體，是一個好氧-缺氧-厭氧交替運行的過程，因此具有一定脫氮除磷效果。。

3.2 與傳統活性污泥法的比較

與傳統活性污泥工藝相比，CASS工藝具有以下優點:

(1)建設費用低。省去了初次沉澱池-二次沉澱池及污泥迴流設備，建設費用可節省20%~30%。工藝流程簡潔，污水廠主要構築物為集水池-沉砂池-CASS曝氣池-污泥池，布局緊湊，佔地面積可減少35%。

(2)運轉費用省。由於曝氣是周期性的，池內溶解氧的濃度也是變化的，沉澱階段和排水階段溶解氧降低，重新開始曝氣時，氧濃度梯度大，傳遞效率高，節能效果顯著，運轉費用可節省10%~25%。

(3)有機物去除率高，出水水質好。不僅能有效去除污水中有機碳源污染物，而且具有良好的脫氮-除磷功能。

(4)管理簡單，運行可靠，不易發生污泥膨脹。污水處理廠設備種類和數量較少，控制系統簡單，運行安全可靠。

(5)污泥產量低，性質穩定。

3.3 曝氣方式的選擇

由於小區大都是居民居住區，對環境的要求比較高，因此污水廠建設時應充分考慮噪音擾民問題和污水廠操作人員的工作環境，採用水下曝氣機代替傳統的鼓風機曝氣可有效解決噪音污染。另外，由於CASS工藝獨特的運行方式，採用水下曝氣機可省去復雜的管路及閥門，安裝-維修方便，使用靈活，可根據進出水情況開不同的台數，在保證效果的條件下，達到經濟運行的目的。

3.4 撇水方式的選擇

撇水機是CASS工藝的關鍵組成部分，其性能是否穩定可靠直接影響到CASS工藝的正常運行。目前，國內外對撇水機仍在進行研究和開發，按照目前所用的原理，撇水機可分為三種類型，即浮球式-旋轉式和虹吸式。撇水機研製的關鍵是解決潷水過程中，堰口-導水軟管和升降控制裝置與水流之間形成的動態平衡，使之可隨排水量的不同調整浮動水堰浸沒的深度，並隨水位均勻地升降，將排水對底層污泥的干擾降低到最低限度，保證出水水質穩定。我院自主研製開發的撇水機屬絲杠旋轉式，自動撇水裝置主要組成部分是:潷水器-可擾動的軟管-水位控制器-可伸縮推動桿和驅動電機等。其中潷水器又叫自動浮動式水堰，上部為堰口和防止浮渣進入出水的浮筒，下部出水管兼起支撐作用，部分浸沒在水中，通過可伸縮推動桿使方形堰口達到連續均勻地排出反應池中的上清液。具有升降平穩-排水均勻-自動控制-價格低廉等優點。

3.5 主要設計參數

CASS設計參數:污泥負荷0.1~012kgBOD5/(kgMLSS#d)，污泥齡15~30d。水力停留時間12h，工作周期4h，其中曝氣215h，沉澱0.75h，排水0.5~0.75h。

4 CASS工藝的出水回用

眾所周知，水資源緊缺已經成為世界性問題。我國也同樣面臨水資源短缺的現實。我國目前人均年佔有水資源2700m3，僅相當於世界平均水平的1/4。我國的城市缺水現象更為嚴重，在300多個大中城市中有180個城市缺水，其中50多個城市嚴重缺水。

以北京為例，全市水資源人均佔有量僅為全國人均佔有量1/6，而其年用水量已達42億m3，每年大約缺水7~10億m3。由於水資源的短缺，近年來城市供水水價持續上漲，小區污水經過適當處理後，用於小區綠化-廁所便器沖洗-洗車和清潔等有很好的社會效益和經濟效益。

採用CASS工藝處理小區污水，出水水質穩定，優於一般傳統生物處理工藝，其出水接近5生活雜用水水質標准6(CJ2511-89)，主要項目見表1。通過過濾和消毒處理後，就可以作為中水回用。

續操作-便於自動化等優點。為開拓CASS工藝的出水回用領域，開發了一種新型過濾膜(碟片式過濾膜)，該膜具有通量大-壽命長-耐污染強度大-易於反沖洗等優點。工程應用表明具有良好的應用前景。

由於小區污水中含有致病細菌，消毒後回用可確保使用安全，在膜過濾前進行消毒還有利於對膜的保護。消毒採用次氯酸鈉消毒劑即可達消毒要求。污水處理量在1000m3/d以上時，其污泥處理一般採用濃縮後脫水處理的方法，小規模時由於所產污泥量少，一般濃縮後定期用大糞車外運填埋或作農肥。

在多個工程應用基礎上，近期推出的CASS+膜過濾工藝已經應用於裝備指揮技術學院污水處理及回用(2000m3/d)-總參某部污水處理及回用(3000m3/d)和中華人民共和國濟南海關污水處理及回用(100m3/d)等工程。在濟南海關的污水工程設計中，充分利用所提供的地形，既保護了原有的綠化統一規劃，又可以利用處理後的水進行綠化和沖洗車輛，節約了大量的自來水，使用戶受益匪淺。

5 結論

在水資源日益緊缺的今天，將處理後的水回用於綠化-沖洗車輛和沖洗廁所，其應用前景廣泛。周期循環活性污泥工藝具有出水水質穩定-處理效果好-操作管理運行簡單的特點，實際運行中可以實現中央集中控制和現場手動自動控制，經過多個工程實際應用，該工藝的配套設備潷水器和水下射流曝氣機已經成熟，其出水經過濾和消毒處理後可以達到中水回用的標准，根據實際需求，可以設計成地埋式或半地埋式，因此具有節省佔地的優勢。中水回用勢在必行，周期循環活性污泥+膜過濾工藝為小區污水處理及回用提供了新的工藝和配套設備。

⑨ 不知道cad圖中這個表示什麼

在《GB/T 50103-2010 建築總圖制圖標准》中有明確規定：為水池或坑槽。摘要見下圖：